王小娟，劉 路，賈昆程，周宏元

(北京工業(yè)大學(xué) 城市與工程安全減災(zāi)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100124)

全球能源消耗日益嚴(yán)重，節(jié)能問(wèn)題逐漸成為人類(lèi)關(guān)注的焦點(diǎn).建筑產(chǎn)業(yè)是一種高耗能的產(chǎn)業(yè)，在建材生產(chǎn)和使用過(guò)程中均會(huì)大量消耗能源.泡沫混凝土作為建筑保溫材料之一,近年來(lái)對(duì)它的研究與應(yīng)用[1-5]進(jìn)展迅速,然而其在工程應(yīng)用中存在強(qiáng)度較低、易收縮開(kāi)裂等問(wèn)題，因此在一定程度限制了使用范圍.鑒于普通泡沫混凝土的不足，復(fù)合材料陶粒泡沫混凝土近年來(lái)受到廣泛關(guān)注與研究.

陶粒泡沫混凝土是以水泥基膠凝材料、水、泡沫和陶粒為主要組分，按一定配合比混合，攪拌、澆筑、養(yǎng)護(hù)而成的輕質(zhì)多孔混凝土，具有輕質(zhì)高強(qiáng)、耐火性好、環(huán)保性能好和保溫隔熱等優(yōu)勢(shì).國(guó)內(nèi)外關(guān)于陶粒泡沫混凝土的研究已取得一定成果，主要集中在其配合比[6-7]、收縮性[8]、力學(xué)性能[9]、熱力學(xué)性能[10]、導(dǎo)熱系數(shù)[11]、陶粒預(yù)處理機(jī)制[12]和纖維增強(qiáng)對(duì)其性能的影響[13].近年來(lái)，泡沫混凝土的抗壓性能和能量吸收性能已應(yīng)用于如飛機(jī)攔阻[14]和爆炸防護(hù)[15]等工程中.性能更優(yōu)的陶粒泡沫混凝土相關(guān)性能的研究變得愈發(fā)迫切，但未見(jiàn)相關(guān)報(bào)道.

鑒于此，本文采用3種粒徑的陶粒與4種密度的泡沫混凝土組合制備陶粒泡沫混凝土，研究了泡沫混凝土密度和陶粒粒徑對(duì)陶粒泡沫混凝土在靜態(tài)單軸壓縮下的破壞模式、抗壓強(qiáng)度、壓實(shí)應(yīng)變和能量吸收的影響，并就破壞模式進(jìn)一步對(duì)陶粒粒徑與泡沫混凝土強(qiáng)度的匹配問(wèn)題進(jìn)行了討論.

1 試驗(yàn)

1.1 原材料

水泥為山東泗水產(chǎn)中聯(lián)牌快硬硫鋁酸鹽水泥R.SAC 42.5，其28d抗壓強(qiáng)度為42.5MPa，基本參數(shù)見(jiàn)表1；3種陶粒均為安徽恒運(yùn)節(jié)能科技有限公司提供的頁(yè)巖陶粒，粒徑分別為0～10、10～20、20～30mm，主要性能指標(biāo)見(jiàn)表2；發(fā)泡液采用動(dòng)物型蛋白質(zhì)類(lèi)泡沫混凝土用發(fā)泡劑，與水按體積比1∶40稀釋后得到.陶粒泡沫混凝土的配合比見(jiàn)表3.

表1 水泥的基本參數(shù)

表2 陶粒的主要性能指標(biāo)

表3 陶粒泡沫混凝土的配合比

1.2 陶粒泡沫混凝土試件的制備

本研究采用預(yù)制泡沫的方法進(jìn)行陶粒泡沫混凝土試件的制備.具體制備工藝如下：(1)先將水泥和減水劑放在刻度桶中干拌1min，再加水?dāng)嚢?min；(2)攪拌漿料的同時(shí)，先用發(fā)泡機(jī)將按比例混合的水和發(fā)泡劑制成泡沫，再將泡沫通入攪拌均勻的漿料中，繼續(xù)攪拌，待泡沫混凝土的體積達(dá)到通過(guò)目標(biāo)干密度預(yù)估的體積時(shí)，停止通入泡沫；(3)將已稱(chēng)量、預(yù)濕并晾干至飽和面干狀態(tài)的陶粒倒入泡沫混凝土漿體中攪拌均勻，即可獲得陶粒泡沫混凝土；(4)將陶粒泡沫混凝土澆注到試模中，并用抹子刮平表面，在室內(nèi)靜置3h，脫模，再將其置于(20±3)℃，相對(duì)濕度大于90%的養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)3d.

1.3 測(cè)試方法

將制備的尺寸為100mm×100mm×100mm的陶粒泡沫混凝土立方體試件用于單軸壓縮試驗(yàn)，每組3個(gè).該單軸壓縮試驗(yàn)在北京工業(yè)大學(xué)結(jié)構(gòu)實(shí)驗(yàn)室的MTS Exceed E45萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)(300kN)上進(jìn)行.為提高試件在壓縮過(guò)程中的受力均勻性，在試件上下兩端分別放置2塊平整且尺寸稍大于試件尺寸的鋼板.壓縮過(guò)程中，試件下端被下金屬壓盤(pán)限制豎向位移，上端由上壓盤(pán)施加速率為5mm/min(名義應(yīng)變率為0.00083s-1)的豎向壓縮，直至位移為70mm 時(shí)停止加載.

1.4 統(tǒng)計(jì)方法

由于在相同應(yīng)變率情況下，重復(fù)性測(cè)試獲得的試件應(yīng)力-應(yīng)變曲線具有一定離散性，使用平均曲線不合理[16]，因此本研究在每組測(cè)量的3個(gè)曲線中，選取具有中間抗壓強(qiáng)度值的應(yīng)力-應(yīng)變曲線來(lái)統(tǒng)計(jì)試件的抗壓強(qiáng)度、壓實(shí)應(yīng)變和能量吸收.

Miltz等[17]提出用能量吸收效率Ef來(lái)評(píng)價(jià)泡沫材料的吸能特性.能量吸收效率的表達(dá)式為：

(1)

式中：σ(ε)是描述泡沫材料在受壓狀態(tài)下的應(yīng)力-應(yīng)變函數(shù)關(guān)系；εa為任意應(yīng)變；σa為與εa相對(duì)應(yīng)的應(yīng)力.

材料的最佳吸能工作狀態(tài)是指能量吸能效率達(dá)到極大值時(shí)的狀態(tài)，與吸能效率極大值所對(duì)應(yīng)的應(yīng)變即為壓實(shí)應(yīng)變?chǔ)臘[18].通常各試件能量吸能效率的極大值會(huì)有2個(gè)或2個(gè)以上，需結(jié)合其應(yīng)力-應(yīng)變曲線的走勢(shì)來(lái)綜合判斷其εD.本文采用比能量吸收w(J/cm3)來(lái)評(píng)價(jià)陶粒泡沫混凝土試件的吸能特性.w是指單位體積陶粒泡沫混凝土的能量吸收能力，計(jì)算公式為：

(2)

2 結(jié)果與討論

2.1 破壞模式

2.1.1破壞模式的定義

陶粒泡沫混凝土靜態(tài)單軸壓縮有2種破壞模式：界面破壞和非界面破壞.其中，界面破壞模式是陶粒泡沫混凝土在壓縮過(guò)程中泡沫混凝土被壓壞，而被泡沫混凝土包裹的陶粒不發(fā)生破壞，裂縫存在于泡沫混凝土內(nèi)部或者陶粒與泡沫混凝土的交界區(qū)域；非界面破壞是指陶粒和泡沫混凝土兩者均被壓壞，裂縫存在于泡沫混凝土和陶粒兩者內(nèi)部.

2.1.2分析與討論

當(dāng)泡沫混凝土密度較低時(shí)，泡沫混凝土與陶粒間的機(jī)械嚙合力較小，壓縮過(guò)程中，被泡沫混凝土包裹的陶粒不發(fā)生破壞，只有部分泡沫混凝土被壓碎，無(wú)法充分發(fā)揮陶粒的強(qiáng)度效用；當(dāng)泡沫混凝土密度較高時(shí)，泡沫混凝土與陶粒間的機(jī)械嚙合力足夠高，壓縮過(guò)程中，雖然陶粒和泡沫混凝土均被壓碎，但因泡沫混凝土的強(qiáng)度遠(yuǎn)高于陶粒，陶粒只相當(dāng)于在泡沫混凝土中引入了初始缺陷.以上2種情況均被認(rèn)為是陶粒與泡沫混凝土的強(qiáng)度不匹配所造成的.當(dāng)陶粒泡沫混凝土受壓時(shí)，最理想的情況是當(dāng)泡沫混凝土密度提高到某一臨界值時(shí)，恰好使陶粒泡沫混凝土的界面破壞現(xiàn)象消失，僅存在非界面破壞一種破壞模式，達(dá)到充分利用2種材料抗壓強(qiáng)度的目的，以實(shí)現(xiàn)兩者間的強(qiáng)度匹配.考慮到泡沫混凝土的密度很難精確控制，通過(guò)試驗(yàn)找出這一臨界值不現(xiàn)實(shí)，本研究將泡沫混凝土密度臨界值所處范圍作為與陶粒強(qiáng)度匹配的密度范圍，以此來(lái)保證試驗(yàn)得到的泡沫混凝土密度范圍與實(shí)際密度臨界值在一定誤差范圍之內(nèi).

圖1為粒徑為0～10mm陶粒與4種密度泡沫混凝土制備得到的陶粒泡沫混凝土的破壞情況.由圖1可見(jiàn)：當(dāng)泡沫混凝土密度為400、600kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土均為界面破壞；當(dāng)泡沫混凝土密度為800kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土既有界面破壞，又有非界面破壞；當(dāng)泡沫混凝土的密度為1000kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土僅發(fā)生非界面破壞.由此說(shuō)明，與粒徑為0～10mm陶粒強(qiáng)度相匹配的泡沫混凝土密度范圍為800～1000kg/m3.

圖2為粒徑為10～20mm陶粒與4種密度泡沫混凝土組合而成的陶粒泡沫混凝土的破壞情況.由圖2可見(jiàn)：當(dāng)泡沫混凝土密度為400kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土僅發(fā)生界面破壞；當(dāng)泡沫混凝土密度為600kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土中既有界面破壞，也有非界面破壞；當(dāng)泡沫混凝土密度為800、1000kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土僅存在非界面破壞.由此說(shuō)明，與粒徑為10～20mm的陶粒強(qiáng)度相匹配的泡沫混凝土密度范圍為600～800kg/m3.

圖1 Ⅰ組陶粒泡沫混凝土的破壞模式Fig.1 Failure modes of series Ⅰ ceramsite foam concrete

圖3為粒徑為20～30mm陶粒與4種密度泡沫混凝土組合而成的陶粒泡沫混凝土的破壞情況.由圖3可知：當(dāng)泡沫混凝土密度為400kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土既存在界面破壞，又存在非界面破壞；當(dāng)泡沫混凝土的密度為600、800、1000kg/m3時(shí)，陶粒泡沫混凝土僅發(fā)生非界面破壞.由此說(shuō)明，與粒徑20～30mm的陶粒強(qiáng)度相匹配的泡沫混凝土密度范圍為400～600kg/m3.

2.2 泡沫混凝土密度對(duì)試件抗壓強(qiáng)度、壓實(shí)應(yīng)變、能量吸收的影響

2.2.1泡沫混凝土密度對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響

圖4為陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與泡沫混凝土密度的關(guān)系.由圖4可見(jiàn)，當(dāng)陶粒粒徑范圍一定時(shí)，陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度隨著泡沫混凝土密度的增加而逐漸增長(zhǎng).當(dāng)陶粒泡沫混凝土的制作工藝和配合比一定時(shí)，泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度主要受其密度因素的影響，密度越高，泡沫混凝土強(qiáng)度越高[19].泡沫混凝土作為陶粒泡沫混凝土的主要組成部分，也是壓縮荷載的主要承擔(dān)者，泡沫混凝土的密度越大，即泡沫混凝土強(qiáng)度越高，陶粒泡沫混凝土的抗壓強(qiáng)度也越高.

2.2.2泡沫混凝土密度對(duì)試件壓實(shí)應(yīng)變的影響

圖5為陶粒泡沫混凝土壓實(shí)應(yīng)變與泡沫混凝土密度的關(guān)系.由圖5可見(jiàn)，隨著泡沫混凝土密度的提高，3種陶粒粒徑范圍的陶粒泡沫混凝土的壓實(shí)應(yīng)變均呈下降趨勢(shì).陶粒泡沫混凝土被壓縮的過(guò)程實(shí)質(zhì)上是其內(nèi)部孔壁坍塌，氣孔被擠壓破碎、疊合至密實(shí)的過(guò)程.隨著泡沫混凝土的密度的增大，陶粒泡沫混凝土內(nèi)部的孔隙度逐漸減小，孔隙從開(kāi)始被擠壓到完全擠壓消失所需要的應(yīng)變也會(huì)減小.

圖2 Ⅱ組陶粒泡沫混凝土的破壞模式Fig.2 Failure modes of series Ⅱ ceramsite foam concrete

2.2.3泡沫混凝土密度對(duì)試件比能量吸收的影響

圖6為陶粒泡沫混凝土比能量吸收與泡沫混凝土密度的關(guān)系.由圖6可見(jiàn)，當(dāng)陶粒的粒徑范圍一定時(shí)，隨著泡沫混凝土密度的提高，陶粒泡沫混凝土在靜態(tài)單軸壓縮下的能量吸收能力也隨之提高.在此荷載下，陶粒泡沫混凝土破壞的本質(zhì)是內(nèi)部微裂縫的產(chǎn)生、發(fā)展和聚集過(guò)程，進(jìn)而在混凝土內(nèi)部形成多個(gè)宏觀裂縫和缺陷，致使內(nèi)部孔壁破碎坍塌，最終導(dǎo)致陶粒泡沫混凝土被壓潰.加載板傳遞給試件的能量主要依靠陶粒泡沫混凝土內(nèi)部微裂縫的產(chǎn)生、發(fā)展及孔壁的破裂坍塌來(lái)耗散，進(jìn)而達(dá)到吸收能量的效果.泡沫混凝土是陶粒泡沫混凝土的主要組成部分，試件吸收的大部分能量主要通過(guò)在泡沫混凝土內(nèi)部產(chǎn)生并發(fā)展微裂縫來(lái)耗散.隨著泡沫混凝土密度的提高，一方面，其孔隙度降低，內(nèi)部孔壁增厚[20]，在其內(nèi)部產(chǎn)生和發(fā)展微裂縫所耗散的能量增大，且壓縮過(guò)程中裂縫數(shù)目逐漸增多，導(dǎo)致比能量吸收逐漸提高；另一方面，當(dāng)泡沫混凝土的密度較低時(shí)，陶粒泡沫混凝土在靜態(tài)壓縮過(guò)程中發(fā)生界面破壞，微裂縫的產(chǎn)生與發(fā)展僅存在于泡沫混凝土內(nèi)部，不能滲透到陶粒內(nèi)部.隨著泡沫混凝土密度的提高，陶粒泡沫混凝土在靜態(tài)壓縮過(guò)程中逐漸發(fā)生非界面破壞，微裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展存在于陶粒內(nèi)部的比例逐漸提高，由內(nèi)部陶粒破壞所耗散的能量逐漸增大，這也是陶粒泡沫混凝土能量吸收能力較強(qiáng)的原因之一.

2.3 陶粒粒徑對(duì)試件抗壓強(qiáng)度、壓實(shí)應(yīng)變、能量吸收的影響

2.3.1陶粒粒徑對(duì)試件抗壓強(qiáng)度的影響

圖7為陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與陶粒粒徑的關(guān)系.由圖7可見(jiàn)，當(dāng)泡沫混凝土的密度一定時(shí)，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土的抗壓強(qiáng)度呈現(xiàn)先升后降趨勢(shì).泡沫混凝土與陶粒接觸區(qū)域的泡沫混凝土通常不能充分水化，強(qiáng)度偏低，導(dǎo)致泡沫混凝土與陶粒的接觸界面出現(xiàn)薄弱面.當(dāng)摻入的陶粒體積一定時(shí)，陶粒粒徑越小，比表面積越大，陶粒與泡沫混凝土的接觸區(qū)域就越大，也就是陶粒泡沫混凝土內(nèi)部存在的薄弱面也就越多，會(huì)降低陶粒泡沫混凝土的抗壓強(qiáng)度.當(dāng)陶粒粒徑較大時(shí)，陶粒內(nèi)部存在缺陷的概率也就越大，如陶粒內(nèi)部的裂縫和有害氣孔會(huì)增多，受力時(shí)容易造成應(yīng)力集中，從而導(dǎo)致抗壓強(qiáng)度降低.此外，當(dāng)陶粒粒徑較大時(shí)，在泡沫混凝土制備和攪拌成型的過(guò)程中，由于泡沫混凝土和陶粒之間存在密度差的影響，通常會(huì)出現(xiàn)上浮和下沉2種情況，造成陶粒泡沫混凝土內(nèi)部陶粒顆粒分布極其不均勻，惡化受力形式，也會(huì)造成陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度下降.

圖3 Ⅲ組陶粒泡沫混凝土的破壞模式Fig.3 Failure modes of series Ⅲ ceramsite foam concrtet

圖4 陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與泡沫混凝土密度的關(guān)系Fig.4 Relationship between compressive strength of ceramsite foam concrete and foam concrete density

圖5 陶粒泡沫混凝土壓實(shí)應(yīng)變與泡沫混凝土密度的關(guān)系Fig.5 Relationship between densification strain of ceramsite foam concrete and foam concrete density

圖6 陶粒泡沫混凝土比能量吸收與泡沫混凝土密度的關(guān)系Fig.6 Relationship between specific energy absorption of ceramsite foam concrete and foam concrete density

圖7 陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度與陶粒粒徑的關(guān)系Fig.7 Relationship between compressive strength of ceramsite foam concrete and ceramsite particle size

2.3.2陶粒粒徑對(duì)試件壓實(shí)應(yīng)變的影響

圖8給出了陶粒泡沫混凝土壓實(shí)應(yīng)變與陶粒粒徑的關(guān)系.由圖8可以看出，當(dāng)泡沫混凝土的密度一定時(shí)，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土的壓實(shí)應(yīng)變呈現(xiàn)出先減小后增大的變化趨勢(shì).在靜態(tài)軸向壓縮過(guò)程中，陶粒泡沫混凝土試件中間部分逐漸被壓實(shí)，而外圍部分的混凝土向四周潰散.因此，陶粒泡沫混凝土的壓實(shí)應(yīng)變與泡沫混凝土密度、壓縮過(guò)程中的潰散程度有關(guān).當(dāng)泡沫混凝土的密度一定時(shí)，陶粒泡沫混凝土的壓實(shí)應(yīng)變主要與其在壓縮過(guò)程中的潰散程度有關(guān)，潰散程度越嚴(yán)重，中間壓實(shí)區(qū)域越小，壓實(shí)應(yīng)變?cè)酱?，反之，壓?shí)應(yīng)變?cè)叫?當(dāng)陶粒摻量一定時(shí)，粒徑越小，陶粒與泡沫混凝土的接觸面積越大，陶粒泡沫混凝土內(nèi)部會(huì)存在較多的薄弱面，在壓縮過(guò)程中，裂縫沿薄弱面迅速開(kāi)展，潰散程度較為嚴(yán)重.當(dāng)陶粒粒徑較大時(shí)，陶粒上浮或下沉現(xiàn)象較為嚴(yán)重，在試件上下兩端分布極不均勻，因此陶粒泡沫混凝土試件的一端往往存在初始缺陷，在壓縮作用下，此端容易出現(xiàn)應(yīng)力集中現(xiàn)象，所以試件破壞往往從有初始缺陷的一端開(kāi)始，然后逐漸擴(kuò)展到另一端，潰散程度也相對(duì)比較嚴(yán)重.當(dāng)陶粒粒徑較小或較大時(shí)，壓實(shí)應(yīng)變都會(huì)偏大.

圖8 陶粒泡沫混凝土的壓實(shí)應(yīng)變與陶粒粒徑的關(guān)系Fig.8 Relationship between densification strain of ceramsite foam concrete and ceramsite particle size

2.3.3陶粒粒徑對(duì)試件比能量吸收的影響

圖9為陶粒泡沫混凝土比能量吸收與陶粒粒徑的關(guān)系.

圖9 陶粒泡沫混凝土的比能量吸收與陶粒粒徑的關(guān)系Fig.9 Relationship between specific energy absorption of ceramsite foam concrete and ceramsite particle size

由圖9可見(jiàn)，當(dāng)泡沫混凝土密度一定時(shí)，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土在軸向壓縮作用下的能量吸收能力逐漸增強(qiáng).陶粒泡沫混凝土進(jìn)行能量耗散主要分為2個(gè)部分：一是通過(guò)泡沫混凝土中裂縫的產(chǎn)生和發(fā)展進(jìn)行能量耗散，二是通過(guò)被包裹的陶粒內(nèi)部產(chǎn)生和發(fā)展的裂縫來(lái)耗散能量.從陶粒泡沫混凝土的破壞模式可以看出，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土發(fā)生界面破壞過(guò)渡到非界面破壞的臨界泡沫混凝土密度逐漸降低，即泡沫混凝土的密度一定時(shí)，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土發(fā)生非界面破壞的比例上升.在以上4種泡沫混凝土中，摻入較大粒徑陶粒的陶粒泡沫混凝土發(fā)生非界面破壞的比例要高于陶粒粒徑較小的陶粒泡沫混凝土，大粒徑陶粒泡沫混凝土中裂縫在陶粒內(nèi)部產(chǎn)生和發(fā)展所耗散的能量要遠(yuǎn)遠(yuǎn)高于小粒徑陶粒泡沫混凝土.因此，當(dāng)泡沫混凝土密度一定時(shí)，隨陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土的比能量吸收逐漸提高.

當(dāng)泡沫混凝土密度一定時(shí)，與粒徑為0～10、10～20mm 陶粒泡沫混凝土相比，粒徑為20～30mm 的陶粒泡沫混凝土抗壓強(qiáng)度較低，而且能量吸收能力較強(qiáng)，單軸壓縮下的應(yīng)力-應(yīng)變曲線形狀更接近于泡沫金屬，意味著此材料在較低的應(yīng)力下就可以進(jìn)入屈服吸能狀態(tài)，并具有較高的耗散能，更適用于吸能防護(hù)領(lǐng)域.另外，與泡沫金屬類(lèi)吸能材料相比，陶粒泡沫混凝土造價(jià)很低且可以現(xiàn)澆，因此其在經(jīng)濟(jì)性和可模性方面具有突出優(yōu)勢(shì).

3 結(jié)論

(1)隨著泡沫混凝土密度的提高或陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土出現(xiàn)非界面破壞的現(xiàn)象逐漸顯著，與粒徑為0～10、10～20、20～30mm的陶粒相匹配的泡沫混凝土密度范圍分別為800～1000、600～800、400～600kg/m3.

(2)隨著泡沫混凝土密度的提高，陶粒粒徑為0～10、10～20、20～30mm的3種陶粒泡沫混凝土的抗壓強(qiáng)度和能量吸收均有顯著提高，而壓實(shí)應(yīng)變隨之減小.

(3)當(dāng)泡沫混凝土密度一定時(shí)，隨著陶粒粒徑的增大，陶粒泡沫混凝土的抗壓強(qiáng)度先增后減，壓實(shí)應(yīng)變先減后增，而能量吸收能力逐漸提高.粒徑為20～30mm的陶粒泡沫混凝土更適用于吸能防護(hù)領(lǐng)域.