朱 敏，倪萬魁，苑康澤，李 蘭，李向?qū)?，王海?/p>

黃土滲透和強(qiáng)度性能的改良優(yōu)化

朱 敏，倪萬魁，苑康澤，李 蘭，李向?qū)?，王海?/p>

(長(zhǎng)安大學(xué) 地質(zhì)工程與測(cè)繪學(xué)院，陜西 西安 710054)

為探尋適用于黃土地區(qū)海綿城市建設(shè)的具有較高強(qiáng)度和防滲性能的路基換填材料，通過對(duì)摻入水泥、聚丙烯纖維、膨潤土的黃土進(jìn)行強(qiáng)度和滲透性試驗(yàn)，并基于正交試驗(yàn)和田口方法的信噪比分析，獲得了改良黃土各摻量的最優(yōu)配比方案。結(jié)果表明：水泥摻量對(duì)改良黃土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響最顯著，聚丙烯纖維摻量和長(zhǎng)度對(duì)其滲透系數(shù)影響最大；改良黃土各摻量的最優(yōu)配比為聚丙烯纖維長(zhǎng)度取12 mm、聚丙烯纖維摻量取0.3%、膨潤土和水泥摻量分別取3%和8%；在3、7、14 d養(yǎng)護(hù)齡期下，最優(yōu)配比改良黃土的強(qiáng)度和滲透性能均優(yōu)于不同配比的石灰改良黃土。改良的黃土各摻量最優(yōu)配比可為黃土地區(qū)海綿城市道路建設(shè)中的路基處理提供參考。

改良黃土；聚丙烯纖維；膨潤土；無側(cè)限抗壓強(qiáng)度；滲透系數(shù)

濕陷性黃土地區(qū)海綿城市的道路建設(shè)項(xiàng)目不僅需要控制路面雨水徑流和下滲，還需處理低影響開發(fā)設(shè)施的組合銜接關(guān)系，致使路基處于復(fù)雜的入滲環(huán)境。若路基墊層防滲效果欠佳，水穩(wěn)性差，則下部黃土遇水結(jié)構(gòu)破壞，強(qiáng)度降低，會(huì)導(dǎo)致路面開裂和塌陷，危害車輛和行人。因此，研究具有較高強(qiáng)度和較好抗?jié)B性能的路基換填材料對(duì)濕陷性黃土地區(qū)海綿城市道路建設(shè)意義重大。

國內(nèi)外學(xué)者針對(duì)黃土的強(qiáng)度和滲透性改良取得了一定成果。王銀梅等[1]研究水泥和SH固化材料對(duì)黃土強(qiáng)度和滲透性能的影響，并得出合適的摻比；張麗萍等[2]研究黃土摻入SAA等化學(xué)固化劑后力學(xué)和水力方面的性能；M. S. Jalil等[3]研究了再生聚酯纖維與納米SiO2作為黃土新型穩(wěn)定劑對(duì)黃土基本參數(shù)和抗剪強(qiáng)度的影響，表明新型穩(wěn)定劑的摻入會(huì)降低黃土的最大干密度而增大其最優(yōu)含水率，且在4%左右摻入比時(shí)抗剪強(qiáng)度最大；M. Monire等[4]采用天然沸石和再生聚酯纖維替代水泥，得出強(qiáng)度性能方面等效的摻入配比組合；Zhang Youchao等[5]對(duì)水泥、石灰、沙子和稻草摻入黃土后的應(yīng)力應(yīng)變狀態(tài)進(jìn)行系統(tǒng)試驗(yàn)，并提出其本構(gòu)模型；Yang Bohan等[6]研究改性聚丙烯纖維對(duì)水泥固化黃土的強(qiáng)度影響，表明纖維在0.30%~0.45%摻量時(shí)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度最高。針對(duì)各種材料配比方案的研究方法，溫亮等[7]運(yùn)用正交試驗(yàn)研究水泥、粉煤灰、煤渣、吹填粉細(xì)砂混合料的強(qiáng)度；H. Vardhan 等[8]運(yùn)用人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型研究密度、水分、纖維含量對(duì)土壤無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響。上述研究多側(cè)重于黃土強(qiáng)度或滲透性等單方面性能的改良，針對(duì)兩者綜合考慮的研究較少。

鑒于海綿城市道路建設(shè)的需求，通過對(duì)摻入水泥、聚丙烯纖維、膨潤土的黃土進(jìn)行強(qiáng)度和滲透性能試驗(yàn)，基于正交試驗(yàn)和田口方法的信噪比分析，確定改良黃土各摻量的最優(yōu)配比，并與石灰改良黃土進(jìn)行對(duì)比分析，為黃土地區(qū)海綿城市道路建設(shè)提供參考。

1 試驗(yàn)過程

1.1 土樣及材料性質(zhì)

試驗(yàn)土樣取自陜西省西安市西咸新區(qū)，取樣深度3 m。天然含水率12.2%，塑性指數(shù)10.8，濕陷系數(shù)0.093，屬于粉質(zhì)黏土。試驗(yàn)纖維采用聚丙烯纖維，為高強(qiáng)度束狀單絲有機(jī)纖維，化學(xué)性質(zhì)穩(wěn)定，相關(guān)指標(biāo)見表1。水泥使用當(dāng)?shù)爻Ｓ玫?2.5普通硅酸鹽水泥，相關(guān)指標(biāo)見表2。膨潤土為納基膨潤土，主要成分為蒙脫石，具有很好的膨脹性、吸附性等(表3)。

1.2 試驗(yàn)方案

由于水泥和聚丙烯纖維在改良效果上具有協(xié)同效應(yīng)，可提高強(qiáng)度并增強(qiáng)韌性，在復(fù)雜入滲條件下更加穩(wěn)定。膨潤土在降低土壤滲透性的同時(shí)可吸附重金屬等污染物質(zhì)[9]，能滿足海綿城市復(fù)雜入滲條件下的防滲和環(huán)保要求。因此以水泥摻量、聚丙烯纖維長(zhǎng)度、聚丙烯纖維摻量、膨潤土摻量為試驗(yàn)因素。出于經(jīng)濟(jì)和工程適用性考慮，每個(gè)因素取3個(gè)水平，其具體數(shù)值取可反映其影響規(guī)律的代表性數(shù)值[10-13]，聚丙烯纖維長(zhǎng)度() 取6、12、18 mm，聚丙烯纖維摻量()取0.1%、0.3%、0.5%、水泥摻量()取3%、5%、8%、膨潤土摻量()取1.5%、3%、4.5%，摻量為質(zhì)量比，即材料和干土的比值，數(shù)據(jù)見表4。試驗(yàn)考慮了4種因素3個(gè)水平，適用于正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表L9(34)，共9組試驗(yàn)數(shù)據(jù)(表5)。

表1 聚丙烯纖維物理性質(zhì)

表2 水泥性能參數(shù)

表3 膨潤土主要化學(xué)成分

表4 試驗(yàn)因素與水平

表5 L9(34)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表和試驗(yàn)數(shù)據(jù)

1.3 試樣制備

先將試驗(yàn)用土碾碎，放置干燥處風(fēng)干，測(cè)其含水率，再將土樣過篩，復(fù)測(cè)其含水率，后按照正交試驗(yàn)表格設(shè)置的配比把膨潤土、水泥、聚丙烯纖維混入，為使聚丙烯纖維在試樣中均勻分布，可先將聚丙烯纖維浸水散開，風(fēng)干后拌入，方法為濕拌法。加水拌和至各組試樣最優(yōu)含水率，以94%壓實(shí)度制備[14]。制作的樣品均放入保濕箱進(jìn)行濕潤養(yǎng)護(hù)，箱內(nèi)養(yǎng)護(hù)溫度為 20℃左右，濕度為70%，初始養(yǎng)護(hù)齡期為3 d。無側(cè)限抗壓強(qiáng)度試樣為圓柱樣，底面直徑39.1 mm、高80 mm，試驗(yàn)儀器為YSH-2 型石灰土無側(cè)限壓力儀，控制試驗(yàn)速率為0.8 mm/s，至少進(jìn)行3次平行試驗(yàn)。滲透試驗(yàn)試樣為滲透環(huán)刀樣，底面直徑61.8 mm、高40 mm，試驗(yàn)儀器為TST-55 型滲透儀，每次試驗(yàn)測(cè)得滲透系數(shù)需在同一個(gè)數(shù)量級(jí)下波動(dòng)不超過3。

1.4 分析方法

田口方法的參數(shù)設(shè)計(jì)過程采用正交試驗(yàn)表構(gòu)建實(shí)驗(yàn)數(shù)組，在考慮結(jié)果穩(wěn)健性前提下，利用均值、信噪比和方差進(jìn)行多級(jí)分析，優(yōu)化具有一個(gè)或多個(gè)性能特征的試驗(yàn)方案。信噪比分析是最主要的分析手段，信噪比作為優(yōu)化分析中的評(píng)估特征值，物理意義明確，值愈大代表愈接近特性目標(biāo)[15-16]。主要分析步驟如下：

①確定特性指標(biāo)的優(yōu)選目的，分為3類，包括望大(特性目標(biāo)愈大愈好)、望小(特性目標(biāo)愈小愈好)、望目(愈接近某一確定的特性目標(biāo)值愈好)，本試驗(yàn)主要涉及望大和望小特性。

②統(tǒng)計(jì)和計(jì)算試驗(yàn)數(shù)據(jù)，采用下面的公式計(jì)算望大特性、望小特性的信噪比；

③進(jìn)行極差、方差和信噪比分析。

④確定最優(yōu)試驗(yàn)配比方案并進(jìn)行預(yù)測(cè)和檢驗(yàn)。

在各因素水平中，信噪比最大的因子水平最優(yōu)。因此，對(duì)于具有多個(gè)性能指標(biāo)的綜合性能優(yōu)選，田口方法中最直接的分析方法是信噪比累加法，即將不同性能指標(biāo)下的信噪比進(jìn)行加和，加和后信噪比最大的因子水平對(duì)優(yōu)選目標(biāo)最顯著，若綜合性能中各單獨(dú)指標(biāo)的單位差異過大或要求不同權(quán)重，則需進(jìn)行均一化或加權(quán)處理。

2 結(jié)果與討論

正交試驗(yàn)表(表5)中9組試樣養(yǎng)護(hù)到3 d后進(jìn)行強(qiáng)度和滲透試驗(yàn)，獲得的滲透系數(shù)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度數(shù)據(jù)進(jìn)行信噪比處理后見表6。表6中信噪比均一化累加和經(jīng)滲透系數(shù)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度信噪比均一化后相加而得，旨在獲得考慮無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和滲透系數(shù)綜合指標(biāo)的最優(yōu)配比方案。

表6 數(shù)據(jù)的信噪比處理

2.1 滲透性分析

為考察水泥摻量、聚丙烯纖維長(zhǎng)度、聚丙烯纖維摻量和膨潤土摻量對(duì)滲透系數(shù)的影響程度及獲得顯著性影響因素，進(jìn)行極差分析和方差分析，分析結(jié)果見表7和表8。

表7 滲透系數(shù)信噪比極差分析

表8 滲透系數(shù)信噪比方差分析

由表7滲透系數(shù)的極差分析可知，各因素水平中極差從大到小分別為聚丙烯纖維摻量、聚丙烯纖維長(zhǎng)度、水泥和膨潤土。其中聚丙烯纖維摻量的聚丙烯纖維長(zhǎng)度極差相對(duì)較大，這是因?yàn)槔w維在土體中均勻分布，一定程度上增大了水分子在土顆粒間的滲流通道，使?jié)B透性增強(qiáng)。常志璐等[17]研究椰絲纖維對(duì)固化土的滲透系數(shù)影響也得到類似的結(jié)果。

聚丙烯纖維摻量和聚丙烯纖維長(zhǎng)度的滲透系數(shù)信噪比均隨著因數(shù)水平變大，呈先緩慢增加后急劇減小的變化趨勢(shì)，表明存在一個(gè)最優(yōu)的因素水平，根據(jù)結(jié)果可知，12 mm長(zhǎng)度和0.3%摻量水平最優(yōu)。這是因?yàn)榧尤肷倭枯^短的纖維時(shí)，盡管有利于連通孔隙并疏導(dǎo)水分，但聚丙烯纖維呈中空狀，受擠壓會(huì)形成閉孔隙，在膨潤土遇水膨脹和水泥固化共同作用下也會(huì)抑制滲流。在纖維摻量和長(zhǎng)度增加后，由于試樣尺寸等因素，疏導(dǎo)水分作用和纖維本身孔隙中的毛細(xì)作用起到的“虹吸”作用會(huì)加強(qiáng)，大于抑制作用，進(jìn)而加速滲透，使信噪比值減小，不利于滲透。

膨潤土摻量水平和滲透系數(shù)信噪比呈負(fù)相關(guān)，接近于線性關(guān)系。這表明膨潤土顆粒在試樣中均勻分布，遇水膨脹，減少試樣中的較大孔隙，滲流遭到抑制，摻量越大，作用越明顯。

水泥摻量在3%時(shí)滲透系數(shù)信噪比最大，隨摻量增加呈先減小后增大趨勢(shì)。這是因?yàn)樗嘣谝欢〒搅肯聦?duì)試樣的滲透性的影響和被摻入土本身性質(zhì)、干密度、養(yǎng)護(hù)環(huán)境等因素有很大關(guān)系，通常在摻量較低時(shí)，水泥的固化作用通常會(huì)優(yōu)先封閉或者減少較大孔隙，不利于滲透，在摻量較大時(shí)抑制效果作用便不明顯。陶高梁等[18]在研究低摻量(4%~12%)水泥對(duì)紅黏土滲透系數(shù)影響時(shí)有類似的結(jié)論。

綜上，12 mm長(zhǎng)度、0.3 %摻量的聚丙纖維配合4.5%膨潤土摻量及3%水泥摻量是滲透系數(shù)的最優(yōu)配比選擇。

通過方差分析可以說明各因素對(duì)滲透系數(shù)的影響程度，由于試驗(yàn)設(shè)計(jì)為4因素3水平的正交表格，可通過各因素均方差所占百分比去說明各因素的影響程度。根據(jù)表8中滲透系數(shù)的方差分析，聚丙烯纖維長(zhǎng)度和摻量的值分別為40.55%和35.91%，均大于膨潤土和水泥因素值和，因此，影響滲透系數(shù)的顯著性因素為聚丙烯纖維長(zhǎng)度和聚丙烯纖維摻量。

2.2 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度分析

由表9無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的極差分析可知：水泥因素的信噪比極差最大，其極差值大于其余3個(gè)因素水平極差值和的2倍，表明水泥對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響遠(yuǎn)大于聚丙烯纖維長(zhǎng)度和聚丙烯纖維摻量以及膨潤土摻量的影響。

水泥摻量對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響隨摻量近似線性增加，這是因?yàn)樗鄵饺胪林锌煞謩e通過水化反應(yīng)和置換反應(yīng)生成水化硅酸鈣和水化硫酸鋁鈣， 2種反應(yīng)物附著在土顆粒表面，填充空隙，提高土體強(qiáng)度，摻量越大，生成反應(yīng)物越多。

表9 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度信噪比極差分析

聚丙烯纖維長(zhǎng)度水平對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的影響為先減小再增加，在18 mm時(shí)相對(duì)較好，但整體在信噪比均值附近小幅度變化；聚丙烯纖維摻量水平增加時(shí)，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度呈近似線性增大，在0.5%摻量取值最優(yōu)。這是因?yàn)榫郾├w維摻入土體中呈現(xiàn)復(fù)雜的三維空間交錯(cuò)網(wǎng)格，限制土顆粒相對(duì)位移，且通過擠壓可增大土顆粒和纖維摩擦力，宏觀上表現(xiàn)出抗壓強(qiáng)度增大，土體韌性增加，但需控制在一定范圍內(nèi)。而纖維長(zhǎng)度受試樣大小、纖維均勻分布等因素影響較大，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度在一定范圍內(nèi)隨著長(zhǎng)度增加難以呈線性增長(zhǎng)趨勢(shì)。

隨著膨潤土摻量增加，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度信噪比呈緩慢增加再減小趨勢(shì)，在3%時(shí)相對(duì)較優(yōu)，和王澤東等[19]研究膨潤土對(duì)水泥土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響結(jié)論類似。

綜上，18 mm長(zhǎng)度、0.5%摻量的聚丙纖維配合3%膨潤土摻量及8%水泥摻量是無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的最優(yōu)配比選擇。

基于表10中無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的方差分析，水泥摻量的值為93.61%，聚丙烯纖維長(zhǎng)度和聚丙烯纖維摻量及膨潤土摻量的值累計(jì)不超過7%，因此影響無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的顯著性因素為水泥摻量。

表10 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度信噪比方差分析

2.3 綜合性能分析

滲透系數(shù)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度是2個(gè)不同的性能指標(biāo)，數(shù)值單位差異很大；通過田口方法中的信噪比分析對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行處理后，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和滲透系數(shù)信噪比值的極差分別為10.09和24.36，相差依舊較大，說明利用信噪比累加法綜合分析2個(gè)指標(biāo)的最優(yōu)選，無法保證滲透系數(shù)和無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的同等權(quán)重，因此，利用“均一化”處理，將不同指標(biāo)信噪比值分別除以其極差，再利用信噪比累加法獲得綜合最優(yōu)配比(表6)。

經(jīng)“均一化”處理后，信噪比累加和的極差分析見表11，由表11獲得信噪比累加和的主效應(yīng)圖，可直觀表現(xiàn)各因素的優(yōu)選性(圖1)。因信噪比越大表示結(jié)果越好，故聚丙烯纖維長(zhǎng)度取12 mm，聚丙烯摻量取0.3%，膨潤土摻量取3%，水泥摻量取8%是綜合性能的最優(yōu)配比方案。

表11 綜合性能信噪比極差分析

圖1 信噪比累加和的主效應(yīng)圖

2.4 對(duì)比分析

綜合性能的最優(yōu)配比方案為：聚丙纖維長(zhǎng)度12 mm、0.3%聚丙纖維摻量配合3%膨潤土摻量及8%水泥摻量。其3 d養(yǎng)護(hù)齡期的無側(cè)抗壓強(qiáng)度和滲透系數(shù)分別為1 174.5 kPa和8.087×10–6cm/s。試驗(yàn)測(cè)得未摻和材料的壓實(shí)黃土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為41.4 kPa，滲透系數(shù)為4.261×10–5cm/s，縱向?qū)Ρ瓤芍?，最?yōu)配比樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度是壓實(shí)黃土樣的28倍，滲透系數(shù)則相比降低了81%。

目前，在黃土地區(qū)采用石灰改良黃土應(yīng)用較廣，其在強(qiáng)度和滲透性上均具有較好的改良效果，因此，橫向?qū)Ρ葘?duì)象選擇灰土，配比選擇1︰9、2︰8和3︰7[20]。試驗(yàn)考慮3、7、14 d養(yǎng)護(hù)齡期下最優(yōu)配比試樣與不同配比灰土的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和滲透系數(shù)對(duì)比，結(jié)果如圖2和圖3所示。由圖可知，不同齡期下灰土3種配比的滲透系數(shù)總體變化不大，在同一個(gè)數(shù)量級(jí)下波動(dòng)小于2，除3︰7灰土隨齡期近線性減小外，其余2個(gè)配比灰土變化趨勢(shì)不明顯，整體上1︰9灰土滲透系數(shù)最小。最優(yōu)配比試樣滲透系數(shù)隨著齡期略微增加，在14 d時(shí)超過1︰9灰土試樣，但差距較小。綜合而言，最優(yōu)配比試樣滲透系數(shù)在不同齡期下最小。

圖2 滲透系數(shù)對(duì)比

圖3 無側(cè)限抗壓強(qiáng)度對(duì)比

橫向?qū)Ρ瓤芍?，最?yōu)配比試樣在不同齡期下無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均大于不同配比灰土，且隨齡期增加而增大，在14 d齡期時(shí)增大趨勢(shì)尚未減小。不同配比灰土無側(cè)限抗壓強(qiáng)度同樣隨齡期增加而增加，但在養(yǎng)護(hù)14 d時(shí)增加趨勢(shì)已明顯放緩，其中除3︰7灰土強(qiáng)度數(shù)值明顯偏小，1︰9灰土和2︰8灰土強(qiáng)度數(shù)值在不同齡期下較為接近。

3 結(jié)論

a. 在黃土中摻加聚丙烯纖維、膨潤土、水泥可顯著提高土體無側(cè)限抗壓強(qiáng)度，同時(shí)降低其滲透系數(shù)。

b. 試驗(yàn)設(shè)置的4種因素3個(gè)水平中，水泥摻量對(duì)無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響最顯著，其影響遠(yuǎn)大于聚丙烯纖維和膨潤土，且隨摻量增加強(qiáng)度增大。聚丙烯纖維長(zhǎng)度和摻量對(duì)滲透系數(shù)影響最顯著，且隨長(zhǎng)度和摻量水平變化滲透系數(shù)均先緩慢減小，再急劇增大。

c. 在3 d養(yǎng)護(hù)齡期下無側(cè)限抗壓強(qiáng)度和滲透系數(shù)綜合性能的最優(yōu)配比方案是：聚丙烯纖維長(zhǎng)度12 mm、聚丙烯纖維摻量0.3%、膨潤土摻量3%、水泥摻量8%。

d.在3、7、14 d養(yǎng)護(hù)齡期下對(duì)比最優(yōu)配比方案試樣和不同配比石灰改良黃土試樣的強(qiáng)度和滲透性表明，最優(yōu)配比方案試樣總體占優(yōu)。

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Improvement and optimization of permeability and strength properties of loess

ZHU Min, NI Wankui , YUAN Kangze, LI Lan, LI Xiangning, WANG Haiman

(College of Geology Engineering and Geomatics, Chang’an University, Xi’an 710054, China)

When constructing a sponge city in a collapsible loess region, the reinforcement of the loess roadbed needs to consider the permeability. In order to explore the roadbed fillers with higher strength and impermeability suitable for the construction of sponge city in loess area, this experimental study was performed to investigate the effect of polypropylene fibers in combination with cement and bentonite as a new stabilizer for improving the geotechnical properties of the loess. The Taguchi method was applied to the experiments and a standard L9 Orthogonal Array with four factors(Polypropylene fiber length, Polypropylene fiber content, cement content and bentonite content) and three levels were chosen. A series of unconfined compression and permeability tests were conducted on each specimen. And the signal-to-noise ratio analysis of orthogonal test and Taguchi method had obtained the optimal proportioning scheme for each mixing amount of improved loess. The results of these tests showed: that the most effective material for increasing the unconfined compressive strength of the samples was cement. Polypropylene fiber has the greatest influence on the permeability coefficient of the samples. Taking unconfined compressive strength and permeability coefficient as evaluation indexes, the optimum conditions for curing times of 3 days were Polypropylene fiber length(12 mm)、content(0.3%), cement content(8%) and bentonite content(3%). The optimum conditions test results were also superior in comparison with the lime-loess at 3, 7, and 14 days of curing time. The results of the study provide some reference for the subgrade treatment in sponge city road construction.

improved loess; polypropylene fibers; bentonite; unconfined compressive strength; permeability coefficient

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TU444

A

10.3969/j.issn.1001-1986.2020.06.026

1001-1986(2020)06-0195-06

2020-04-22；

2020-09-23

陜西省重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2019ZDLSF05-07)

Key R&D Projects of Shaanxi Province(2019ZDLSF05-07)

朱敏，1995年生，男，安徽蕪湖人，碩士研究生，從事黃土改良方面的研究. E-mail：714074428@qq.com

倪萬魁，1965年生，男，寧夏固原人，工學(xué)博士，教授，博士生導(dǎo)師，研究方向?yàn)閹r土力學(xué)與工程. E-mail：niwankui@chd.edu.cn

朱敏，倪萬魁，苑康澤，等. 黃土滲透和強(qiáng)度性能的改良優(yōu)化[J]. 煤田地質(zhì)與勘探，2020，48(6)：195–200.

ZHU Min，NI Wankui，YUAN Kangze，et al. Improvement and optimization of permeability and strength properties of loess[J]. Coal Geology & Exploration，2020，48(6)：195–200.

(責(zé)任編輯 周建軍)