谷林，周定照，陳歡，何松，馮桓榰，張智，邢希金

（1.中海油研究總院有限責(zé)任公司，北京 100028；2.西南石油大學(xué)，成都 610500）

渤海某油田具有高溫（135 ℃）、高壓（儲層壓力 35 MPa）、高礦化度（總礦化度在 12 300~14 200 mg/L 范圍內(nèi)）特征，復(fù)雜、惡劣的井下腐蝕環(huán)境使井下管柱面臨嚴(yán)重的腐蝕問題，嚴(yán)重影響油田的正常生產(chǎn)和經(jīng)濟(jì)效益。該油田采用注含氧氣體開發(fā)，采用含氧氣體驅(qū)油有助于保持或提高油藏壓力，且原油發(fā)生低溫氧化生成CO2，產(chǎn)生煙道氣驅(qū)效應(yīng)、原油溶脹效應(yīng)、降黏度效應(yīng)[1-2]。低溫氧化反應(yīng)生熱，產(chǎn)生熱膨脹、熱降黏效應(yīng)及輕質(zhì)組分的抽提作用[3-4]。

由于腐蝕介質(zhì)中有氧氣介入，較僅存CO2和H2S的工況相比，腐蝕情況更為復(fù)雜[5]，在氧含量非常低的條件下（<1 mg/L）就能引起金屬嚴(yán)重腐蝕[6-7]?；瘜W(xué)反應(yīng)的控制因素在于金屬表面鈍化膜質(zhì)量以及介質(zhì)中溶解氧含量[8]。據(jù)前期室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬結(jié)果，若含氧氣體較早突破，生產(chǎn)井含有較高濃度CO2和未參與氧化的O2，存在CO2與O2共存腐蝕問題[9]，O2對CO2腐蝕起到顯著催化作用[10-11]。目前大多研究針對注氣井O2腐蝕和生產(chǎn)井CO2腐蝕，忽略了生產(chǎn)井中O2的腐蝕影響因素。國內(nèi)外針對含氧腐蝕及防護(hù)的研究尚處于基礎(chǔ)階段，關(guān)于氧腐蝕的預(yù)測方法和防腐尚未見文獻(xiàn)報道，對O2腐蝕和CO2/O2共存的腐蝕機(jī)理及腐蝕規(guī)律未形成完善的理論體系。

從20 世紀(jì)80 年代末期開始，國內(nèi)的鋼材生產(chǎn)企業(yè)寶鋼、天鋼以及阿根廷、日本等國家相繼開始研究低合金鋼，特別是低含Cr 鋼，其成本比碳鋼稍高，但防腐蝕性能大大優(yōu)于普通碳鋼[12]。文中針對注含氧氣體開發(fā)井筒管材腐蝕與防護(hù)問題，系統(tǒng)性開展3Cr管材在生產(chǎn)井動態(tài)腐蝕實(shí)驗(yàn)研究，明確注含氧氣體開發(fā)井筒全壽命周期管材腐蝕速率大小，為全壽命周期防腐材質(zhì)選擇及防腐措施提供數(shù)據(jù)支撐和參考。

1 試驗(yàn)方案

針對3Cr 材質(zhì)腐蝕實(shí)驗(yàn)結(jié)果，全面分析管材腐蝕特性及其腐蝕影響因素，結(jié)合實(shí)驗(yàn)室自主研發(fā)的高溫高壓釜（壓力為150 MPa、溫度為250 ℃、容積為5 L）實(shí)驗(yàn)評價結(jié)果，明確3Cr 材質(zhì)腐蝕速率隨時間的變化規(guī)律，找出管材是否滿足服役要求，綜合分析井筒溫度、壓力、氧氣含量、液相介質(zhì)及其礦化度等影響因素下管材的適應(yīng)性。樣品耐腐蝕性能按照GB/T 19291—2003《金屬和合金的腐蝕 腐蝕試驗(yàn)一般原則》[13]進(jìn)行評價，腐蝕產(chǎn)物處理參考GB/T 16545—2015《金屬和合金的腐蝕 腐蝕試樣上腐蝕產(chǎn)物的清除》[14]，實(shí)驗(yàn)?zāi)康脑谟跍y試樣品在注含氧氣體開發(fā)過程中的腐蝕速率大小。

實(shí)驗(yàn)用高溫高壓反應(yīng)釜采用C276 合金鍛造，通過藍(lán)寶石視窗觀察流動狀況，具有多種流道及流場變異選擇，可以在循環(huán)流動的情況下研究鋼材的腐蝕情況及緩蝕劑效果評價。上下兩個流道可模擬流速、氣流持水率、元素硫是否附著于試片等流動因素對管材腐蝕的影響。裝置示意見圖1。

控制葉輪轉(zhuǎn)速為500 r/min，需要測試腐蝕速率（平行試樣4 個），同時需要針對腐蝕產(chǎn)物膜進(jìn)行SEM 形貌分析以及XRD 組分分析（SEM、XRD 試樣1 個）。設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)測試所需試樣數(shù)量為100 個。具體腐蝕實(shí)驗(yàn)過程包括試驗(yàn)樣品前處理、實(shí)驗(yàn)前準(zhǔn)備、實(shí)驗(yàn)周期內(nèi)監(jiān)控以及實(shí)驗(yàn)結(jié)束后處理四個步驟，各個步驟注意事項(xiàng)如下所述。

1）樣品處理：依據(jù)ASTM G1—2003《腐蝕試樣的制備、清潔處理和評定用標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施規(guī)范》[15]，使用石油醚清洗加工并進(jìn)行表面鍍Cr 處理的試樣，除去附著的油，然后使用酒精除水，冷風(fēng)吹干，逐一測量試樣尺寸，并使用電子天平進(jìn)行稱量，測試精確至0.1 mg，放入干燥箱中備用。

2）實(shí)驗(yàn)前：使用試樣架將腐蝕掛片試樣安放于高溫高壓實(shí)驗(yàn)釜中，加入實(shí)驗(yàn)溶液，持續(xù)通入實(shí)驗(yàn)組分的氣體2 h。根據(jù)工況條件確定溫度和壓力，當(dāng)高溫高壓實(shí)驗(yàn)釜達(dá)到實(shí)驗(yàn)條件時，記錄實(shí)驗(yàn)開始時間。

圖1 高溫高壓釜多相流動態(tài)循環(huán)流動腐蝕試驗(yàn)裝置Fig.1 High-temperature autoclave multiphase flow dynamic circulation flow corrosion test device

3）實(shí)驗(yàn)周期內(nèi)：使用軟件監(jiān)控并記錄高溫高壓實(shí)驗(yàn)釜溫度、壓力數(shù)值，確保溫度壓力穩(wěn)定直至實(shí)驗(yàn)結(jié)束。

4）實(shí)驗(yàn)結(jié)束后：取出試樣，若腐蝕產(chǎn)物多、腐蝕速率大時，試樣清洗前利用掃描電子顯微鏡（Scanning Electron Microscope，SEM）分析表面腐蝕產(chǎn)物微觀形貌，并利用能譜分析儀（Energy Dispersive Spectrometer，EDS）分析腐蝕產(chǎn)物元素種類及含量，然后利用X 射線衍射（X-Ray Diffraction，XRD）分析腐蝕產(chǎn)物元素化合物種類[16]。剩余試樣使用去膜液清洗，去除腐蝕產(chǎn)物。清除腐蝕產(chǎn)物的具體方法：使用六亞甲基四胺10 g、鹽酸100 mL，加去離子水至1 L 配制去膜液，將試樣放入盛有去膜液的燒杯中，整體置于超聲波清洗儀中進(jìn)行清洗，直至試樣表面腐蝕產(chǎn)物清洗干凈。清洗后的試樣立即使用自來水沖洗，并在過飽和碳酸氫鈉溶液中浸泡 2~3 min 進(jìn)行中和處理，然后再運(yùn)用自來水沖洗、濾紙吸干，置于無水酒精或丙酮中浸泡3~5 min 脫水，經(jīng)冷風(fēng)吹干放置一定時間后，使用精度為0.1 mg 的電子天平稱量，并記錄。

按照GB/T 18175—2000《水處理劑緩蝕性能的測定旋轉(zhuǎn)掛片法》[17]計(jì)算試樣的腐蝕質(zhì)量損失速率rcorr：

式中：rcorr為腐蝕速率，mm/a；m0為實(shí)驗(yàn)前試樣質(zhì)量，g；mt為實(shí)驗(yàn)后試樣質(zhì)量，g；S為試樣受試總面積，cm2；ρ為試樣材料的密度，g/cm3；t為實(shí)驗(yàn)時間，h。

根據(jù)目標(biāo)油田特點(diǎn)，模擬生產(chǎn)井實(shí)際工況[18]，分別針對生產(chǎn)井井口（27 ℃、2.0 MPa）、井中（98 ℃、13 MPa）、井底（135 ℃、18 MPa）進(jìn)行極限工況動態(tài)腐蝕實(shí)驗(yàn)。其中O2含量占總氣體的3%（摩爾分?jǐn)?shù)），采用目標(biāo)油田伴生氣組分（CO2含量占伴生氣組分的4.13%、總氣體組分的4.01%）。實(shí)驗(yàn)材質(zhì)為3Cr，腐蝕介質(zhì)為模擬地層水（pH 為8.0、總礦化度為13 402.7 mg/L，水型為NaHCO3），實(shí)驗(yàn)周期為14 d。實(shí)驗(yàn)后分別進(jìn)行腐蝕產(chǎn)物SEM 形貌觀察以及XRD 組分分析，分析對比生產(chǎn)井井口、井中、井底工況條件下3Cr 管材的腐蝕性能，為生產(chǎn)井管材選擇提供理論和數(shù)據(jù)支撐。對照組采用13Cr 材質(zhì)，僅對井底工況進(jìn)行試驗(yàn)分析。詳細(xì)實(shí)驗(yàn)條件及氣體分壓等參數(shù)見表1。

2 結(jié)果與分析

根據(jù)NACE RP0775—2005[19]，認(rèn)為平均腐蝕速率小于 0.025 mm/a 為輕微腐蝕，速率在 0.025~0.12 mm/a 為中度腐蝕，速率在0.13~0.25 mm/a 為嚴(yán)重腐蝕，速率在0.25 mm/a 以上為極嚴(yán)重腐蝕。

表1 生產(chǎn)井不同含氧量條件下腐蝕實(shí)驗(yàn)介質(zhì)及氣體分壓匯總Tab.1 Corrosion test medium and gas partial pressure of production well under different oxygen content conditions

表2 模擬地層水組分Tab.2 Simulated formation water composition

2.1 井口工況

樣品腐蝕表面宏觀形貌如圖2 所示，表面發(fā)生均勻腐蝕，附著一定量的腐蝕產(chǎn)物，局部出現(xiàn)腐蝕產(chǎn)物堆積。

圖2 生產(chǎn)井井口3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后表面宏觀形貌Fig.2 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples at wellhead of production well after corrosion test

使用去膜液將3Cr 腐蝕試樣表面腐蝕產(chǎn)物清洗后，宏觀形貌如圖3 所示。表面試樣編號清晰可見，局部發(fā)生中度腐蝕。

圖3 生產(chǎn)井井口3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后（清洗后）表面宏觀形貌Fig.3 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples at wellhead of production well after corrosion test (after cleaning)

生產(chǎn)井井口3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果見表3，腐蝕速率為0.1148 mm/a。SEM 形貌顯示，試樣表面生成大量腐蝕產(chǎn)物，局部腐蝕產(chǎn)物破裂，該腐蝕產(chǎn)物膜破裂部位腐蝕產(chǎn)物堆積現(xiàn)象明顯，該腐蝕產(chǎn)物元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 65.36%Fe+12.09%C+18.48%O+0.65%Ca+0.62%Mn+0.49%Cr+1.01%Na，不同部位腐蝕產(chǎn)物含量稍有不同。采用XRD 分析該腐蝕產(chǎn)物，主要為Fe2O3、羥基氧化鐵、氫氧化鐵、少量三氧化二鉻以及鹽結(jié)晶等。通過3D 顯微形貌測試點(diǎn)蝕坑尺寸，點(diǎn)蝕開口寬度為0.6 mm，深度為25 μm，折算點(diǎn)蝕速率為0.65 mm/a。

表3 生產(chǎn)井井口3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果Tab.3 Calculation results of corrosion rate of 3Cr pipe sample at wellhead of production well

2.2 井中工況

樣品腐蝕表面宏觀形貌如圖4 所示，表面附著一層腐蝕產(chǎn)物，局部腐蝕產(chǎn)物大量堆積，分析認(rèn)為與腐蝕產(chǎn)物晶體生長方式有關(guān)。使用去膜液將3Cr腐蝕試樣表面腐蝕產(chǎn)物清洗后，其宏觀形貌如圖 5所示。表面發(fā)生嚴(yán)重均勻腐蝕，粗糙且局部腐蝕坑較大，試樣厚度明顯減薄，腐蝕較為嚴(yán)重，且易引發(fā)腐蝕失效風(fēng)險。

圖4 生產(chǎn)井井中3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后表面宏觀形貌Fig.4 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples in the middle of production well after corrosion test

圖5 生產(chǎn)井井中3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后（清洗后）表面宏觀形貌Fig.5 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples in the middle of production well after corrosion test (after cleaning)

生產(chǎn)井井中3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果見表4，腐蝕速率為2.0460 mm/a。SEM 形貌顯示，試樣表面生成大量腐蝕產(chǎn)物，腐蝕產(chǎn)物大面積破裂。該腐蝕產(chǎn)物膜破裂部位腐蝕產(chǎn)物堆積現(xiàn)象明顯，該腐蝕產(chǎn)物元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為58.56%Fe+7.79%C+20.08%O+2.76%Cr，不同部位腐蝕產(chǎn)物各組分含量稍有不同。該腐蝕產(chǎn)物主要為三氧化二鐵、羥基氧化鐵、氫氧化鐵、少量三氧化二鉻以及鹽結(jié)晶等。通過3D 顯微形貌測試點(diǎn)蝕坑尺寸，點(diǎn)蝕開口寬度為2.3 mm，深度為43 μm，折算點(diǎn)蝕速率為1.12 mm/a。

表4 生產(chǎn)井井中3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果Tab.4 Calculation results of corrosion rate of 3Cr pipe sample in the middle of production well

2.3 井底工況

樣品腐蝕表面的宏觀形貌如圖6 所示，表面明顯堆積腐蝕產(chǎn)物，腐蝕掛片試樣被厚厚的腐蝕產(chǎn)物包裹。使用去膜液將3Cr 腐蝕試樣表面腐蝕產(chǎn)物清洗后，其宏觀形貌如圖7 所示。表面光澤喪失、呈凹凸不平的粗糙狀態(tài)，表面幾乎被腐蝕掉一層，試樣厚度整體減薄，試樣編號亦被腐蝕幾乎看不清楚，存在腐蝕失效的風(fēng)險。

圖6 生產(chǎn)井井底3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后表面宏觀形貌Fig.6 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples at the bottom of production well after corrosion test

圖7 生產(chǎn)井井底3Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后（清洗后）表面宏觀形貌Fig.7 The surface macro morphology of 3Cr pipe samples at the bottom of production well after corrosion test (after cleaning)

生產(chǎn)井井底3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果見表5，腐蝕速率達(dá)到3.3144 mm/a。SEM 形貌顯示，試樣表面生成大量腐蝕產(chǎn)物，腐蝕產(chǎn)物大面積破裂。該腐蝕產(chǎn)物膜破裂部位腐蝕產(chǎn)物堆積現(xiàn)象明顯，該腐蝕產(chǎn)物元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 58.56%Fe+7.79%C+20.08%O+10.7%Cr，存在Cr 富集。該腐蝕產(chǎn)物主要為三氧化二鐵、羥基氧化鐵、氫氧化鐵、少量三氧化二鉻以及鹽結(jié)晶等。通過3D 顯微形貌測試點(diǎn)蝕坑尺寸，點(diǎn)蝕開口寬度為6.2mm，深度為41 μm，折算點(diǎn)蝕速率1.07 mm/a。

表5 生產(chǎn)井井底3Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果Tab.5 Calculation results of corrosion rate of 3Cr pipe sample at the bottom of production well

對照組樣品腐蝕表面宏觀形貌如圖8 所示，表面出現(xiàn)腐蝕產(chǎn)物大量堆積的現(xiàn)象，且生長形式稍有不同。使用去膜液將13Cr 腐蝕試樣表面腐蝕產(chǎn)物清洗后，其宏觀形貌如圖9 所示。表面均勻腐蝕，表層已被腐蝕溶解，試樣編號被腐蝕得看不清楚，腐蝕較為嚴(yán)重，易引發(fā)腐蝕失效等風(fēng)險。

圖8 生產(chǎn)井井底13Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后表面宏觀形貌Fig.8 The surface macro morphology of 13Cr pipe samples at the bottom of production well after corrosion test

圖9 生產(chǎn)井井底13Cr 管材試樣腐蝕實(shí)驗(yàn)后（清洗后）表面宏觀形貌Fig.9 The surface macro morphology of 13Cr pipe samples at the bottom of production well after corrosion test (after cleaning)

生產(chǎn)井井底13Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果見表6，腐蝕速率達(dá)到2.5354 mm/a。SEM 形貌顯示，試樣表面覆蓋一定厚度、主要組分為Fe、Cr 等基體組分的腐蝕產(chǎn)物，腐蝕產(chǎn)物膜局部破裂，局部腐蝕產(chǎn)物明顯堆積。其中腐蝕產(chǎn)物膜元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為18.41%Fe+23.77%O+7.29%Cl+0.13%Na+50.19%Cr+0.02%K+0.13%Ca，局部充填帶有鹽結(jié)晶的堆積物，該堆積物元素質(zhì)量分?jǐn)?shù)為 7.48%Fe+21.39%C+14.7%O+29.92%Na+1.25%Cr+24.39%Cl，分析認(rèn)為表面局部鹽結(jié)晶充填在腐蝕產(chǎn)物之中是引發(fā)腐蝕產(chǎn)物破裂及局部腐蝕加速的原因。該腐蝕產(chǎn)物主要為三氧化二鉻、三氧化二鐵、羥基氧化鐵、氫氧化鐵以及少量鹽結(jié)晶等。通過3D 顯微形貌測試點(diǎn)蝕坑尺寸，點(diǎn)蝕開口寬度為0.8 mm，深度為25 μm，折算點(diǎn)蝕速率0.65 mm/a。

表6 生產(chǎn)井井底13Cr 管材試樣腐蝕速率計(jì)算結(jié)果Tab.6 Calculation results of corrosion rate of 13Cr pipe sample at the bottom of production well

2.4 數(shù)據(jù)分析

根據(jù)NACE RP0775 腐蝕等級分類，將注氣井、生產(chǎn)井井口、井中、井底腐蝕速率分為輕度腐蝕（均勻腐蝕速率<0.025 mm/a）、中度腐蝕（均勻腐蝕速率為0.025~0.125 mm/a）、嚴(yán)重腐蝕（均勻腐蝕速率為0.125~0.254 mm/a）和極嚴(yán)重腐蝕（均勻腐蝕速率≥0.254 mm/a）四個等級。根據(jù)生產(chǎn)井管材腐蝕分析結(jié)果，生產(chǎn)井井口、井中、井底工況中，隨著井筒溫度壓力的升高，O2和CO2分壓不斷增大，3Cr管材腐蝕速率急劇升高，生產(chǎn)井不同部位3Cr 管材腐蝕速率變化關(guān)系曲線如圖10 所示。

圖10 生產(chǎn)井不同部位3Cr 管材腐蝕速率變化關(guān)系曲線Fig.10 Corrosion rate change curve of 3Cr pipe in different parts of production well

對于生產(chǎn)井來說，因O2和CO2共存、且含量分別達(dá)到3%和4.01%，以氧腐蝕、二氧化碳腐蝕協(xié)同腐蝕作用為主，O2對CO2腐蝕起到顯著催化作用。同時地層水礦化度為13 330.25 mg/L，其中Cl-質(zhì)量濃度為4754.8 mg/L，電導(dǎo)率遠(yuǎn)高于注氣井中的去離子水，因而隨含氧量的升高，管材腐蝕速率急劇升高。生產(chǎn)井井口屬濕CO2腐蝕環(huán)境，模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，3Cr 腐蝕速率為中度等級，在生產(chǎn)井井口工況中應(yīng)采取一定防腐措施。生產(chǎn)井井中和井底屬高溫、濕CO2腐蝕環(huán)境，ISO 15156-3[20]推薦使用雙相不銹鋼22Cr、超級雙相不銹鋼25Cr 或28Cr。模擬實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，在生產(chǎn)井井中、井底工況中，3Cr 材質(zhì)的腐蝕速率均遠(yuǎn)高于極嚴(yán)重腐蝕等級，不適用于生產(chǎn)井工況；而13Cr 管材在井底的高溫、濕CO2且含O2的環(huán)境中腐蝕速率高于極嚴(yán)重腐蝕等級，需采用額外防腐措施。

2.5 生產(chǎn)井腐蝕防護(hù)方案

根據(jù)目標(biāo)油田套管強(qiáng)度校核，生產(chǎn)井井底9-5/8”套管最小允許腐蝕厚度為1.499 mm，單純采用3Cr或13Cr 材質(zhì)防腐，分別在0.452 a 和0.591 a 后會失效。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果出發(fā)，針對目標(biāo)油田的高溫高壓含氧腐蝕環(huán)境，推薦采用3Cr 材質(zhì)加緩蝕劑進(jìn)行防腐，同時加強(qiáng)氧氣濃度檢測，緩蝕劑加注量需要根據(jù)氧氣濃度檢測結(jié)果來優(yōu)化。

根據(jù)模擬動態(tài)腐蝕實(shí)驗(yàn)工況條件及腐蝕速率大小，調(diào)研發(fā)現(xiàn)大多數(shù)油田注氣井采用咪唑啉類緩蝕劑。該類緩蝕劑無毒、無刺激性氣味，對人體及周圍環(huán)境沒有危害，屬于環(huán)境友好型緩蝕劑，而且咪唑啉緩蝕劑在各種酸性介質(zhì)中均具有較好的耐蝕性能，可通過覆蓋效應(yīng)和提高腐蝕反應(yīng)的活化能來防止氧氣和二氧化碳對管柱的腐蝕，防腐作用高效，其緩蝕效率最高可達(dá)90%~98%。

緩蝕劑的加注量需要考慮現(xiàn)場工況條件下井管的尺寸、井管深度、注氣量及產(chǎn)量同時兼顧緩蝕劑自身的理化性能，對加注周期及加注量的研究應(yīng)遵循“少量多次”的原則，并對其進(jìn)行具體量化合理的計(jì)算。

3 結(jié)論

1）生產(chǎn)井以氧腐蝕、二氧化碳腐蝕協(xié)同腐蝕作用為主，O2對CO2腐蝕起到顯著催化作用，同時地層水礦化度為13 330.25 mg/L，其中Cl-的質(zhì)量濃度為4754.8 mg/L，電導(dǎo)率遠(yuǎn)高于注氣井中的去離子水，因而隨含氧量的升高，管材腐蝕速率急劇升高。

2）模擬目標(biāo)油田生產(chǎn)井井口、井中、井底三種工況進(jìn)行腐蝕質(zhì)量損失實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，3Cr 材質(zhì)的腐蝕速率（井口0.1148 mm/a、井中2.0460 mm/a、井底3.3144 mm/a）、13Cr 材質(zhì)的腐蝕速率2.5354 mm/a均遠(yuǎn)高于極嚴(yán)重腐蝕等級，單獨(dú)使用材質(zhì)防腐不適用于目標(biāo)油田生產(chǎn)井工況。

3）針對氧氣、二氧化碳協(xié)同腐蝕工況特征，應(yīng)采用3Cr 材質(zhì)加咪唑啉類緩蝕劑進(jìn)行防腐，同時加強(qiáng)氧氣濃度檢測，或者考慮采用ISO 15156-3 推薦的雙相不銹鋼22Cr、超級雙相不銹鋼25Cr 或28Cr。