黃曉輝 牛愛軍 田 磊 韋 奉 劉 斌 趙紅波

(1.國家石油天然氣管材工程技術(shù)研究中心，陜西 寶雞 721008； 2.寶雞石油鋼管有限責(zé)任公司，陜西 寶雞 721008)

硫化氫(H2S)腐蝕極易引發(fā)氫致開裂(HIC,hydrogen induced cracking)和應(yīng)力腐蝕開裂(SSCC,sulfide stress corrosion cracking)，從而造成管線失效[1- 2]。H2S是一種強(qiáng)滲氫介質(zhì)，與鋼材表面電化學(xué)腐蝕會產(chǎn)生氫(H)，H極易被鋼表面吸收，導(dǎo)致鋼表面H濃度快速提高，從而加速H向鋼中的擴(kuò)散溶解過程，破壞鋼的連續(xù)性，引起氫損傷和氫裂紋，導(dǎo)致管道爆炸、泄漏[3- 4]。為滿足高壓大流量集輸管線輸送需求，國內(nèi)外大型鋼廠已率先研制出高鋼級X70MS抗酸管線鋼，但相應(yīng)的X70MS抗酸管用埋弧焊絲的研發(fā)仍相對滯后。本文結(jié)合X70MS抗酸管線鋼合金成分，從X70MS焊絲合金體系設(shè)計(jì)出發(fā)，通過大量焊接試驗(yàn)及腐蝕試驗(yàn)，獲得了針狀鐵素體(AF，acicular ferrite)和少量粒狀貝氏體(GB,granular bainite)的焊縫組織，焊絲與焊接接頭強(qiáng)韌性良好，從而開發(fā)出了高鋼級X70MS抗H2S焊管專用抗酸埋弧焊絲。

1 X70MS抗酸管焊縫合金體系設(shè)計(jì)

1.1 抗酸焊縫組織設(shè)計(jì)

X70MS管線鋼焊接接頭的力學(xué)性能和抗酸性主要取決于焊縫，為確保焊接接頭的力學(xué)及HIC/SSCC性能，首先應(yīng)保證焊縫金屬具有較低的硬度和良好的韌性。一般當(dāng)焊接線能量相對較大時(shí)，焊接冷卻時(shí)間T8/5較長，焊縫硬度雖然會下降，但韌性變差，因此將焊縫金屬組織設(shè)計(jì)為大量針狀鐵素體(AF)和少量彌散分布的粒狀貝氏體(GB)，同時(shí)減少馬氏體和殘留奧氏體(M/A島)等組織。其次是焊縫組織應(yīng)細(xì)小均勻，確保焊縫強(qiáng)度達(dá)到X70MS鋼級。細(xì)小均勻的組織可減少焊縫多相界面數(shù)量和硬脆組織，減少易于形成氫陷阱的空位、位錯(cuò)及晶界，從而減少氫原子富集區(qū)，防止氫壓不斷增大超過臨界值。此外，針對焊縫晶格熱力學(xué)差異導(dǎo)致的非平衡狀態(tài)區(qū)域，細(xì)小均勻的組織能阻止或者延緩裂紋的萌生和擴(kuò)展。最后應(yīng)提高焊縫金屬的純凈度，盡量減少較大尺寸的異形夾雜物。關(guān)鍵是提高板材及焊材的純凈度，減少焊縫金屬中雜質(zhì)元素，避免雜質(zhì)元素形成夾雜物進(jìn)入焊縫，特別是線狀、長條狀及尖狀?yuàn)A雜物會導(dǎo)致焊縫各向異性，H進(jìn)入焊縫中的夾雜物與基體的界面，尤其是尖角空洞區(qū)域易結(jié)合成氫分子，當(dāng)孔洞內(nèi)的氫分壓大于焊縫的局部斷裂強(qiáng)度時(shí)就會產(chǎn)生裂紋，且焊縫在受熱時(shí)，夾雜物熱膨脹系數(shù)不同而形成空洞也會成為H陷阱[2- 4]。

1.2 抗酸焊絲合金體系

目前，國內(nèi)研發(fā)的X70MS鋼級抗酸卷板/鋼板都屬于低C低Mn，低S、P純凈鋼，鋼中C含量(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同)為0.03%～0.05%，Mn含量為0.25%～1.30%，而普通X70鋼級管線鋼中C含量為0.04%～0.07%，Mn含量為1.2%～1.8%。為確保X70MS抗酸管用埋弧焊絲的焊接性和抗酸性，焊絲成分設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)相應(yīng)降低影響抗酸性的C、Mn含量，最大限度降低S、P等有害元素，通過添加Cr- Ni- Mo- Nb彌補(bǔ)強(qiáng)度損失，促進(jìn)晶內(nèi)針狀鐵素體(IAF，intragranular acicular ferrite)的形成，并控制IAF和GB相比例[5]。

X70MS抗酸管用埋弧焊絲的化學(xué)成分采用低C、低Mn，Cr- Ni- Mo- Nb合金體系[6]。C含量高會導(dǎo)致焊縫硬度升高和碳化物偏析，HIC敏感性增加，考慮到焊接過程中C的燒損，將C含量控制在0.04%～0.06%。Mn會提高焊縫金屬的強(qiáng)度和韌性，但焊接時(shí)在焊縫及熱影響區(qū)易形成馬氏體(M)和貝氏體(B)等高硬度組織，且易與S形成MnS，尤其是Ⅱ型條帶狀MnS導(dǎo)致焊縫金屬的抗SSCC性能差，所以將Mn含量控制在1.0%～1.2%。P含量控制在0.005%以下，S含量控制在0.004%以下。焊絲中的Ni加入焊縫不僅耐堿耐酸，還能細(xì)化奧氏體晶粒提高焊縫的韌性，促使IAF形核，提高焊縫的強(qiáng)度和疲勞抗力等。Cr能彌補(bǔ)降C降Mn導(dǎo)致的強(qiáng)度損失，并能降低焊縫金屬在H2S環(huán)境中的腐蝕速率，但高Cr會產(chǎn)生碳化物偏析，降低耐酸性。Mo有利于IAF的形核，不僅能提高焊縫強(qiáng)度，同時(shí)還能改善焊縫韌性，但高M(jìn)o會造成焊縫強(qiáng)度過高而應(yīng)力腐蝕敏感性增加?？傊?，抗酸焊絲中Ni、Cr及Mo的含量均應(yīng)控制在0.20%～0.40%。少量Nb能細(xì)化晶粒和彌散強(qiáng)化，彌補(bǔ)低Mn造成的強(qiáng)度損失，Nb含量控制在0.01%～0.02%。適量Ti和B的加入能在焊縫中形成細(xì)小的彌散相，成為AF的形核核心，減少側(cè)板條鐵素體和先共析鐵素體量，有助于控制IAF與GB相比例，提高焊縫和熱影響區(qū)強(qiáng)韌性[5- 7]。

1.3 抗酸焊絲試制

采用5 t真空感應(yīng)爐按設(shè)計(jì)成分熔煉合金，選用C、S、P等雜質(zhì)含量極低的原料，嚴(yán)格控制鐵水中的S、P等雜質(zhì)元素含量。鑄坯經(jīng)高速無扭軋機(jī)軋制成φ6.5 mm盤條，再經(jīng)拉絲機(jī)拉制成φ4.0 mm的成品抗酸焊絲。

2 抗酸焊絲性能試驗(yàn)

2.1 熔敷金屬試驗(yàn)

采用所研制的X70MS抗酸焊絲與高純凈SJ101G2焊劑進(jìn)行熔敷金屬試驗(yàn)，采用φ4.0 mm埋弧焊絲，SJ101G2焊劑堿度為1.7～2.1，熔渣成分：w(MgO+CaO+CaF2+MnO)≥55%、w(SiO2)≤20%、w(CaF2)≥15%[8]。依據(jù)GB/T 12470—2003《埋弧焊用低合金鋼焊絲和焊劑》要求，試板采用厚度為20 mm的 Q235鋼，坡口角度30°，根部間隙為12 mm。焊接電流480 A，焊接電壓28 V，焊接速度25 m/h，道間溫度(150±8) ℃，共焊6層13道。按照GB/T 2652—2008《焊縫及熔敷金屬拉伸試驗(yàn)方法》要求，在焊縫中心沿焊縫長度方向制取φ10 mm的熔敷金屬拉伸試樣，沿垂直焊縫方向制取熔敷金屬夏比V型缺口沖擊試樣，尺寸55 mm×10 mm×10 mm。表1為X70MS抗酸焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分，表2為X70MS抗酸焊絲熔敷金屬的力學(xué)性能，可見熔敷金屬的強(qiáng)韌性良好。

表1 X70MS抗酸焊絲熔敷金屬的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) Table 1 Chemical composition of metal deposited by the X70MS acid- resistant welding wire (mass fraction) %

表2 X70MS抗酸焊絲熔敷金屬的力學(xué)性能Table 2 Mechanical properties of metal deposited by the X70MS acid- resistant welding wire

2.2 熔敷金屬HIC性能

在熔敷金屬上表面沿焊縫長度方向制取3個(gè)尺寸為7 mm×20 mm×100 mm的HIC試樣，依據(jù)美國腐蝕工程師協(xié)會NACE標(biāo)準(zhǔn)TM 0284—2011《管線鋼和壓力容器鋼抗氫致開裂評定方法》進(jìn)行HIC試驗(yàn)，試驗(yàn)介質(zhì)為A溶液，即H2S飽和的5%NaCl(體積分?jǐn)?shù)，下同)+0.5%冰乙酸混合液。試驗(yàn)開始時(shí)溶液的pH值為2.7，持續(xù)浸泡96 h后，溶液pH值為3.7，3個(gè)HIC試樣表面均未發(fā)現(xiàn)有氫鼓泡(HB)現(xiàn)象。圖1為熔敷金屬HIC試驗(yàn)后的宏觀形貌，可見試樣剖面上均無HIC裂紋，裂紋敏感率(CSR)、裂紋長度率(CLR)和裂紋厚度率(CTR)均為0，說明抗酸焊絲對HIC不敏感。

圖1 熔敷金屬HIC試驗(yàn)后的宏觀形貌Fig.1 Appearances of deposited metal after HIC test

2.3 熔敷金屬SSCC性能

在熔敷金屬上表面沿焊縫長度方向制取3個(gè)尺寸為5 mm×15 mm×115 mm的SSCC試樣，依據(jù)美國腐蝕工程師協(xié)會NACE標(biāo)準(zhǔn)TM 0177—2005《金屬材料在含H2S環(huán)境中抗硫化物應(yīng)力腐蝕開裂性能試驗(yàn)方法》進(jìn)行SSCC試驗(yàn)，試驗(yàn)介質(zhì)為A溶液，即H2S飽和的5%NaCl+0.5%冰乙酸混合液(pH值為2.7)。采用四點(diǎn)彎曲法加載，3個(gè)試樣分別加載90%、100%、133% SMYS(最小規(guī)定屈服強(qiáng)度)，即實(shí)際加載437、485、645 MPa，加載橫截面面積75 mm2，持續(xù)浸泡720 h后，溶液pH值為3.9。圖2為熔敷金屬SSCC試驗(yàn)后的宏觀形貌，可見3個(gè)試樣均未發(fā)生SSCC開裂，尤其是在133%SMYS應(yīng)力下，即加載到實(shí)際屈服強(qiáng)度后表面也無裂紋，表明熔敷金屬具有十分優(yōu)異的抗SSCC性能。

圖2 熔敷金屬SSCC試驗(yàn)后的宏觀形貌Fig.2 Appearances of deposited metal after SSCC test

2.4 熔敷金屬擴(kuò)散氫試驗(yàn)

HIC的發(fā)生主要是由于滯留在金屬內(nèi)的氫原子結(jié)合生成H2，造成金屬內(nèi)部壓力過高而開裂[3,9]。根據(jù)GB/T 3965—2012氣相色譜法，采用HD- 5擴(kuò)散氫測試儀測定熔敷金屬中氫含量。將引弧板、引出板及試板用丙酮清洗干凈后，放入箱式電阻爐內(nèi)進(jìn)行去氫處理，然后根據(jù)表3中參數(shù)進(jìn)行埋弧焊接試驗(yàn)，測得每100 g熔敷金屬中擴(kuò)散氫含量分別為1.32、0.91及1.85 mL，平均1.36 mL/100 g，遠(yuǎn)低于普通埋弧焊絲熔敷金屬中擴(kuò)散氫含量(3 mL/100 g左右)，說明熔敷金屬具有優(yōu)異的抗氫致開裂性能。

3 抗酸焊絲試制X70MS抗酸管

采用X70MS抗酸焊絲和SJ101G2焊劑進(jìn)行X70MS鋼級φ813 mm×15.9 mm直縫埋弧焊管現(xiàn)場試制，X70MS鋼的化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù))為：0.04%C，0.20%Si，1.0%Mn，0.04%Nb，0.23%Cu，0.21%Cr，0.13%Ni，0.01%Mo。表4為線能量(熱輸入)優(yōu)化后的直縫埋弧焊焊接工藝參數(shù)。

表3 焊接試驗(yàn)參數(shù)Table 3 Parameters of welding test

表4 X70MS管線鋼埋弧焊焊接工藝參數(shù)Table 4 Submerged arc welding process parameters for X70MS pipeline steel

3.1 焊接接頭硬度

焊縫是X70管線鋼焊接接頭的薄弱環(huán)節(jié)。管線鋼成型焊接大都采用先內(nèi)焊后外焊的焊接工藝。由于內(nèi)外焊接不同時(shí)進(jìn)行，內(nèi)焊縫(一次焊縫)受到外焊(二次焊接)熱循環(huán)作用后硬度升高、韌性下降，一般情況下，內(nèi)焊縫的硬度平均高10～20 HV10?？赏ㄟ^調(diào)整焊接工藝參數(shù)或焊縫的成分和組織降低內(nèi)焊縫的硬度[3,8]。

API SPEC 5L要求X70MS抗酸管焊接接頭的母材、焊縫及熱影響區(qū)的硬度不超過250 HV10。通常硬度越高，發(fā)生SSCC所需的臨界應(yīng)力越低，斷裂時(shí)間越長，焊管的耐酸性能越差[3,10]。采用Durascan- 70全自動顯微/維氏硬度計(jì)測量焊接接頭硬度。由圖3可見，內(nèi)焊縫硬度最高，但焊接接頭的硬度都低于240 HV10。

圖3 試驗(yàn)焊管焊接接頭硬度分布Fig.3 Hardness distribution in welded joints of the tested welded pipe

3.2 焊接接頭沖擊韌性

采用ZWICK PSW750J示波沖擊試驗(yàn)機(jī)對焊接接頭進(jìn)行沖擊試驗(yàn)，結(jié)果如圖4所示。可見，0 ℃下焊縫和熱影響區(qū)的沖擊吸收能量分別為214和380 J，遠(yuǎn)高于標(biāo)準(zhǔn)要求的27 J，-60 ℃沖擊吸收能量都達(dá)到101 J，可見焊縫和熱影響區(qū)的韌脆轉(zhuǎn)變溫度ETT50都在-60 ℃以下。沖擊吸收能量越高，裂紋擴(kuò)展所需的能量越大，低溫韌性越好，SSCC抗力越強(qiáng)。

圖4 焊接接頭的沖擊韌性Fig.4 Impact toughness of the welded joints

3.3 焊接接頭拉伸與冷彎性能

采用ZWICK Z1200KN型萬能材料試驗(yàn)機(jī)對焊接接頭進(jìn)行拉伸試驗(yàn)。焊接接頭的抗拉強(qiáng)度分別為580、590、640 MPa，且均斷于母材區(qū)，符合API SPEC 5L附錄H中X70MS埋弧焊管抗拉強(qiáng)度≥535 MPa的要求。采用WE- 30B型電液伺服萬能試驗(yàn)機(jī)對焊接接頭進(jìn)行正反冷彎試驗(yàn)，彎芯直徑為壁厚的6倍，彎曲角度180°，正反面焊縫均未出現(xiàn)裂紋，均符合API SPEC 5L附錄H的要求。

3.4 焊接接頭微觀組織

采用Leica DMI 5000M光學(xué)顯微鏡對焊接接頭進(jìn)行顯微組織分析，如圖5所示，外焊縫組織為IAF+ GB +PF，熱影響區(qū)和內(nèi)焊縫組織為GB +AF。材料的抗HIC性能與組織有關(guān)，焊縫中大量AF是晶內(nèi)形核，以大角度分布，取向自由度大，位錯(cuò)密度高，裂紋擴(kuò)展曲折，確保焊縫具有較高的強(qiáng)度和優(yōu)異的抗腐蝕性能。熱影響區(qū)中GB晶粒尺寸較大，晶界數(shù)量較少，而晶界硬度高于晶內(nèi)，導(dǎo)致熱影響區(qū)硬度降低，這也是焊接接頭硬度波動的原因。雖然GB的韌性低于AF，但其強(qiáng)度較高，從而保證了焊接接頭的強(qiáng)度和抗腐蝕性能[3,11]。

圖5 焊接接頭的顯微組織Fig.5 Microstructures of the welded joints

4 X70MS焊管腐蝕試驗(yàn)

4.1 HIC試驗(yàn)

采用與2.2節(jié)相同的方法進(jìn)行X70MS焊管的HIC試驗(yàn)，僅取樣位置不同，即沿垂直焊縫方向制取3個(gè)尺寸為15.9 mm×20 mm×100 mm的HIC試樣。對HIC試樣宏觀觀察表明：X70MS所有管母、焊接接頭(HAZ和焊縫)均未發(fā)現(xiàn)氫鼓泡現(xiàn)象，試樣剖面均無HIC裂紋，CSR、CLR、CTR均為0，遠(yuǎn)高于標(biāo)準(zhǔn)要求的CSR≤2%、CLR≤15%、CTR≤5%，說明采用抗酸焊絲施焊的X70MS焊管的焊接接頭對HIC不敏感。

4.2 SSCC試驗(yàn)

采用與2.3節(jié)相同的方法進(jìn)行X70MS焊管的SSCC試驗(yàn)，僅取樣位置不同，即沿管材橫向取管母和沿垂直焊縫方向取焊接接頭，每組取3個(gè)尺寸5 mm×15 mm×115 mm的SSCC試樣。由表5可見，X70MS所有管母、焊接接頭分別在72%、90%SMYS水平應(yīng)力下，即實(shí)際加載349、437 MPa，加載橫截面面積75 mm2，加載720 h 后，所有試樣均未發(fā)生SSCC開裂和斷裂，遠(yuǎn)高于標(biāo)準(zhǔn)要求的72%SMYS應(yīng)力時(shí)不斷裂，表明采用抗酸焊絲施焊的X70MS焊管的焊接接頭具有優(yōu)異的抗SSCC性能。

表5 焊接接頭SSCC性能Table 5 SSCC resistance of the welded joints

5 結(jié)論

(1)采用低碳、低Mn為主的Cr- Ni- Mo- Nb合金體系開發(fā)的X70MS鋼級抗酸管專用抗酸焊絲純凈度高，焊絲熔敷金屬不僅具有高的強(qiáng)度，而且具有優(yōu)良的低溫韌性，滿足了GB/T 12470—2003中焊縫力學(xué)性能要求，且焊縫金屬中擴(kuò)散氫含量低，抗HIC性能和抗SSCC性能優(yōu)異。焊接后焊縫具有較好的針狀鐵素體組織，并確保了焊縫有高的強(qiáng)韌性和抗酸性。

(2)采用抗酸焊絲試制的X70MS鋼級抗酸焊管，獲得了針狀鐵素體(AF)和少量粒狀貝氏體(GB)的焊縫組織，焊接接頭的硬度分布均勻，低溫沖擊韌性優(yōu)異，且具有良好的抗HIC性能和抗SSCC性能，力學(xué)性能完全滿足API SPEC 5L附錄H的要求。