（中國科學(xué)技術(shù)大學(xué) 熱科學(xué)和能源工程系，合肥 230027）

0 引言

噴霧冷卻是一種新興、高效的散熱方式，相較于傳統(tǒng)熱控方法，具有散熱能力強(qiáng)、控溫響應(yīng)快、接觸熱阻小、流量需求少和過熱度低等優(yōu)點(diǎn)，在電子元器件熱控方面具有廣闊的應(yīng)用前景［1-3］。Cader等［4］表明與風(fēng)冷系統(tǒng)相比，采用噴霧冷卻系統(tǒng)冷卻芯片可降低結(jié)溫和35%的功耗。程文龍等［5］在試驗(yàn)條件下，用純水作為循環(huán)噴霧工質(zhì)可以實(shí)現(xiàn)在85 ℃的平均壁面溫度下，熱通量達(dá)到360 W/cm2。試驗(yàn)工質(zhì)的物理性質(zhì)，如表面張力、黏度、熱導(dǎo)率等，能夠通過影響噴霧液滴、液膜和汽膜的動態(tài)行為來影響噴霧冷卻的傳熱能力。

納米流體是一種新型傳熱介質(zhì)，由基底流體（如水、油或乙二醇）和均勻懸浮在其中的金屬（金屬氧化物）納米顆?；旌隙伞＜{米顆粒的加入可以使得流體的導(dǎo)熱系數(shù)大幅度提高［6］，這種改變流體熱物性的特點(diǎn)使納米流體在多個(gè)領(lǐng)域得到應(yīng)用［7-8］。

在納米流體噴霧冷卻傳熱特性研究方面，現(xiàn)有的研究成果存在較大爭議。一些研究者認(rèn)為納米流體能夠強(qiáng)化噴霧冷卻的傳熱效果［9-10］，并認(rèn)為其強(qiáng)化原理在于納米顆粒較大的比表面積提高了工質(zhì)的導(dǎo)熱能力，并且顆粒與熱源表面之間的相互碰撞可以破壞熱源表面的液體薄層，兩方面因素的綜合作用強(qiáng)化了對流傳熱和沸騰傳熱［11］。然而，另一些研究發(fā)現(xiàn)納米流體不能有效強(qiáng)化噴霧冷卻的散熱能力，有時(shí)甚至?xí)档蛧婌F冷卻的散熱性能［12］。本試驗(yàn)室的前期工作發(fā)現(xiàn)水和氧化鋁納米流體在兩相階段時(shí)開始顯現(xiàn)換熱差異：隨著表面溫度的升高，氧化鋁納米流體的傳熱效果逐漸變差，并對傳熱造成負(fù)面影響［13-14］。

在納米流體制備中，為了防止顆粒團(tuán)聚下沉，一般采用在納米流體懸浮液中加入分散劑以防止納米顆粒重新團(tuán)聚，從而提高納米流體的分散穩(wěn)定性。有研究表明，在Cu-Zn-Al LDH納米流體加入6×10-4分散劑SDS 和Tween 20后可使得噴霧冷卻的冷卻速率提高30.7%［15］。然而，對于討論分散劑對傳熱影響方面的研究文獻(xiàn)還非常稀少。

為了分析分散劑對納米流體噴霧冷卻傳熱特性的影響，本文將利用混合不同濃度的3類分散劑的氧化鋁納米流體進(jìn)行噴霧試驗(yàn)，討論分散劑濃度對納米流體傳熱結(jié)果的影響，并對比納米顆粒單獨(dú)作用時(shí)的傳熱能力。

1 試驗(yàn)系統(tǒng)

1.1 試驗(yàn)裝置及誤差分析

噴霧冷卻試驗(yàn)系統(tǒng)如圖1所示，主要包括：泵、數(shù)據(jù)采集儀、壓力表、加熱臺和噴霧裝置等。工質(zhì)由泵從儲液罐中抽出，送至噴嘴處由于壓差噴出形成噴霧，連續(xù)地噴灑在面積為1 cm2的加熱表面以冷卻表面。

試驗(yàn)中的加熱裝置如圖2所示，用加熱器加熱銅柱，銅柱周圍用陶瓷纖維棉做絕熱處理。在靠近發(fā)熱壁面縱向分別相距1，5，9 mm的截面上布置了3層T型熱電偶，用來測量發(fā)熱壁面附近的溫度以計(jì)算其溫度梯度。每一層截面上，分別在中心及距銅柱中心2，4 mm的位置上布置了3個(gè)熱電偶，它們之間的夾角為120°。根據(jù)測得的溫度數(shù)據(jù)，將銅柱的軸向溫度梯度外推可以得到發(fā)熱壁面的溫度分布，然后根據(jù)傅里葉導(dǎo)熱定律可以計(jì)算得出發(fā)熱壁面的熱流密度。

圖2 加熱臺示意及熱電偶設(shè)置

由于發(fā)熱表面的溫度不易直接測量，本文將發(fā)熱表面附近各層的溫度外推，通過插值的方法計(jì)算出表面溫度：

式中 T0——表面溫度，℃；

T1——靠近表面的第一層的截面溫度，℃；

Ti，Tj——第i層和第j層的截面溫度，℃；

i，j —— 兩層截面的編號（i，j=1，2，3，i＞j）；

δ1—— 發(fā)熱表面與第一層截面之間的距離，m；

Δδ ——第i層和第j層截面之間的距離，m。

由于銅柱很細(xì)小，且周圍做了絕熱處理，所以靠近發(fā)熱表面的部分可以近似認(rèn)為是一維導(dǎo)熱，因此，可以利用銅柱的軸向溫度梯度，通過傅里葉導(dǎo)熱定律計(jì)算出發(fā)熱表面的熱流密度：

式中 q ——發(fā)熱表面的表面熱流密度，W/m2；

λ——銅柱的導(dǎo)熱系數(shù)，W/（m·K）。

噴霧冷卻換熱系數(shù)計(jì)算公式為：

式中 h ——噴霧冷卻換熱系數(shù)，W/（m2·K）；

Tf——冷卻工質(zhì)的入口溫度，℃。

試驗(yàn)中的誤差來源主要包括各層熱電偶截面之間距離的測量誤差、熱電偶溫度的測量誤差以及工質(zhì)體積流量的測量誤差。距離測量的誤差為±0.1 mm。體積流量的測量誤差為±0.1 mL/min，熱電偶測量誤差為±0.5 ℃。因此，根據(jù)誤差傳遞公式：

換熱密度、換熱系數(shù)的誤差分別為±2.3%、±6.5%。

1.2 試驗(yàn)流體的制備

為了探究分散劑對納米流體噴霧冷卻試驗(yàn)中的影響，使用10 nm粒徑的氧化鋁顆粒，選取了3種不同的分散劑：SDS，PVP和Tween20，分別配制出不同的濃度的工質(zhì)。試驗(yàn)中使用的納米顆粒均是來自麥克林公司，采用超聲波震蕩的方法制備所需的納米流體。試驗(yàn)配制的工質(zhì)見表1，不同分散劑濃度的選取范圍是參考其他文獻(xiàn)中的工作而選定的針對不同分散劑的常用濃度區(qū)間。

表1 試驗(yàn)所用工質(zhì)種類

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 納米流體的傳熱性能

從傳熱性能上看，在不使用分散劑的情況下，納米顆粒水溶液的傳熱效果比純水更弱，這是因?yàn)榧{米顆粒之間容易相互吸附形成納米微團(tuán)，顆粒吸附并沉積到加熱表面上，形成熱阻，降低傳熱效果。3種分散劑的加入對比納米顆粒單獨(dú)作用，工質(zhì)傳熱能力明顯增強(qiáng)，這是由于添加分散劑后，團(tuán)聚效應(yīng)得到了抑制，提高了流體的分散穩(wěn)定性。分散劑還能降低納米流體懸浮液的表面張力，提高潤濕性和接觸角［16］，這些改變對噴霧冷卻的換熱結(jié)果具有積極影響。從圖3還可以看出，3種分散劑的強(qiáng)化作用存在差異，與水的傳熱能力相比，SDS有顯著提升。

圖3 納米流體和水的傳熱結(jié)果

2.2 分散劑濃度的影響

顯然，納米流體中分散劑的濃度對工質(zhì)的傳熱能力有影響，而且存在最佳濃度，這是因?yàn)榧{米粒子表面可供吸附的面積一定，當(dāng)表面達(dá)到吸附飽和后，剩余未吸附的分散劑高分子鏈便會通過橋連作用使原本分散的粒子團(tuán)聚，從而產(chǎn)生絮凝現(xiàn)象，導(dǎo)致分散性變差，從而影響傳熱［17-21］。如圖4～6所示，用Tween20做分散劑的納米流體在試驗(yàn)所選濃度中，使工質(zhì)傳熱能力最強(qiáng)的濃度為4.5×10-5，與納米顆粒水溶液相比，平均換熱系數(shù)提升了16.5%；分散劑PVP的最佳濃度為3×10-4，平均換熱系數(shù)提升了19.1%；分散劑SDS的最佳濃度為8×10-4，平均換熱系數(shù)提升了64.1%。在未達(dá)到最佳濃度時(shí)，分散劑的散熱效果隨著濃度的增高為增加。SDS明顯比其他2種分散劑的效果好，這是由于SDS屬于陰離子表面活性劑，Tween 20和PVP屬于非離子型分散劑，而納米Al2O3顆粒在中性水介質(zhì)中帶正電，具有強(qiáng)烈吸附陰離子的能力［22］，因此加入分散劑SDS的穩(wěn)定性更好，有助于換熱。

圖4 不同濃度的Tween 20做分散劑的納米流體的換熱系數(shù)

圖5 不同濃度的PVP做分散劑的納米流體的換熱系數(shù)

圖6 不同濃度的SDS做分散劑的納米流體的換熱系數(shù)

3 結(jié)語

納米顆粒本身具有提高流體導(dǎo)熱能力的優(yōu)點(diǎn)，但又有容易聚沉的缺點(diǎn)，分散劑在納米流體的使用中必不可少。本文研究發(fā)現(xiàn)分散劑提高了納米流體的傳熱能力，在選取的試驗(yàn)濃度范圍內(nèi)，分散劑存在最佳濃度，Tween 20的最佳濃度為0.45×10-4，PVP 的最佳濃度為 3×10-4，SDS 的最佳濃度為8×10-4。三類分散劑中陰離子分散劑SDS的效果最好，加入濃度為8×10-4的SDS后，納米流體的平均換熱系數(shù)提高了64.1%。