于文杰竇國濤 謝曉鵬 高波 楊露

摘 要：針對(duì)超深鋼護(hù)筒在水壓力作用下的受力性能問題，本文采用ANSYS進(jìn)行了不同壁厚鋼護(hù)筒的有限元模擬。研究結(jié)果表明，鋼護(hù)筒的水平位移和應(yīng)力隨著鋼護(hù)筒深度的增加而增大;隨著壁厚的變大，鋼護(hù)筒水平位移逐漸減小，壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移的0.172;隨著壁厚的變大，鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值逐漸減小。壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值的0.164。

關(guān)鍵詞：鋼護(hù)筒;水壓力;位移;應(yīng)力

中圖分類號(hào)：U445.6文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A文章編號(hào)：1003-5168（2020）32-0005-05

Abstract： Aiming at the mechanical performance of ultra-deep steel casing under water pressure， this paper used ANSYS to carry out finite element simulations of steel casings with different wall thicknesses. The research results show that the horizontal displacement and stress of the steel casing increase with the increase of the depth of the steel casing; As the wall thickness increases， the horizontal displacement of the steel casing gradually decreases， when the wall thickness is 2.5 cm， the maximum horizontal displacement of the steel casing is 0.172 of the maximum horizontal displacement of the steel casing when the wall thickness is 0.5 cm; as the wall thickness increases， the Mises stress extreme value of the steel casing gradually decreases. When the wall thickness is 2.5 cm， the extreme value of Mises stress of the steel casing is 0.164 of the extreme value of Mises stress of the steel casing when the wall thickness is 0.5 cm.

Keywords： steel casing;water pressure;displacement;stress

熊俊華[1]針對(duì)高壓輸水管道鋼管外包混凝土結(jié)構(gòu)的力學(xué)特性，提出了一種新型無粘結(jié)鋼管外包混凝土組合結(jié)構(gòu)型式，并結(jié)合南水水庫供水工程實(shí)例，闡述該組合結(jié)構(gòu)在內(nèi)水壓力、土壓力作用下的力學(xué)模型、工作機(jī)理和優(yōu)勢(shì)。鄧育林等[2]以三種墩高的圓截面深水墩為對(duì)象，借助有限元軟件建立墩-水相互作用的數(shù)值模型，考慮橋墩局部和整體損傷，同時(shí)考慮橋梁上部結(jié)構(gòu)的影響，分析不同損傷程度及不同墩頂質(zhì)量情況下的動(dòng)水附加質(zhì)量隨水位的變化，并通過動(dòng)水壓力和動(dòng)力特性分析進(jìn)行驗(yàn)證。盧華喜等[3]基于勢(shì)流體理論建立考慮墩-水相互作用的深水圓端型空心橋墩三維有限元模型，分析橋墩考慮內(nèi)域水、外域水及同時(shí)計(jì)入內(nèi)、外域水時(shí)不同水位下的動(dòng)水效應(yīng)對(duì)橋墩自振頻率及動(dòng)力響應(yīng)的影響，并討論橋墩壁厚不同時(shí)內(nèi)域水、外域水及同時(shí)考慮內(nèi)、外域水作用對(duì)橋墩地震響應(yīng)的影響規(guī)律。陳鷹[4]為研究橋梁深水基礎(chǔ)鋼管樁圍堰結(jié)構(gòu)的受力特性，采用ANSYS Workbench建立有限元模型，對(duì)鋼管樁圍堰結(jié)構(gòu)進(jìn)行變形及應(yīng)力分析，考慮在靜水壓力及動(dòng)水壓力作用下各工況中圍堰結(jié)構(gòu)的變形特點(diǎn)及各構(gòu)件的應(yīng)力分布情況，得出最不利工況，為現(xiàn)場施工提供技術(shù)指導(dǎo)。高海東等[5]以港珠澳大橋拱北隧道曲線頂管管幕工程為背景，針對(duì)鋼頂管管節(jié)密封性能進(jìn)行了室內(nèi)模型試驗(yàn)和ABAQUS有限元模擬。

本文針對(duì)超高鋼護(hù)筒在水壓力作用下的應(yīng)力和變形進(jìn)行了有限元分析。

1 工程背景

南村黃河特大橋是澠（池）垣（曲）高速公路的控制性節(jié)點(diǎn)工程，大橋呈南北走向，全長約為1 727.6 m，總寬為33 m，單幅橋?qū)挒?6.25 m，幅間凈距為0.5 m。由于本工程處于小浪底庫區(qū)，水位深、變化大，為減少深水施工的投入與風(fēng)險(xiǎn)，P3-P16主墩設(shè)計(jì)采用超大直徑樁基礎(chǔ)，同時(shí)采用樁柱一體式的下部結(jié)構(gòu)，主墩承臺(tái)下設(shè)置4根（2×2布置）直徑2.5 m的樁基礎(chǔ)，橫橋向樁間距為6.25 m，順橋向間距為5.0 m。為方便下部結(jié)構(gòu)施工，P4-P16主墩所有高程+276 m以上部分墩身采用模板施工，直徑為2.8 m，混凝土標(biāo)號(hào)為C40，+276 m以下至樁頂部分墩身采用鋼護(hù)筒施工，鋼護(hù)筒為永久性結(jié)構(gòu)，設(shè)計(jì)護(hù)筒進(jìn)入沖止標(biāo)高以下，具體進(jìn)入長度可根據(jù)實(shí)際地質(zhì)情況確定，此段墩身混凝土采用C40水下混凝土。經(jīng)設(shè)計(jì)，墩身鋼護(hù)筒采用Q345C鋼材制作，內(nèi)徑為3.0 m，壁厚為25 mm，其技術(shù)指標(biāo)符合《低合金高強(qiáng)度結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T 1591—2018）。鋼護(hù)筒示意圖如圖1所示。圖中，數(shù)據(jù)單位均為米（m）。

由于本項(xiàng)目中鋼護(hù)筒高度較大，鋼護(hù)筒底部插入土中后，尚剩余較大的高度位于水中，本文以P4橋墩為例，對(duì)水壓力作用下的鋼護(hù)筒進(jìn)行受力分析。

由圖1可知，鋼護(hù)筒底部標(biāo)高232～240 m的部位插入土中，有限元模擬時(shí)，底部8 m施加邊界條件為全約束，分析水壓力作用時(shí)，按照極限工況進(jìn)行分析，鋼護(hù)筒外部有水，按最高水位275.1 m計(jì)算，標(biāo)高240.0～275.1 m處位于水中，有限元模擬時(shí)，水的作用以面荷載形式進(jìn)行加載，如圖2所示。其間可以采用式（1）進(jìn)行計(jì)算。

2.2 工況設(shè)置

本文共設(shè)置五種工況，工況一為鋼護(hù)筒壁厚0.5 cm;工況二為鋼護(hù)筒壁厚1.0 cm;工況三為鋼護(hù)筒壁厚1.5 cm;工況四為鋼護(hù)筒壁厚2.0 cm;工況五為鋼護(hù)筒壁厚2.5 cm。

3 結(jié)果分析

3.1 水平位移分析

鋼護(hù)筒在水壓力作用下的水平位移云圖如圖3和圖4所示，由于鋼護(hù)筒是圓形，水壓力在同一深度處相同，因此，在同一深度處，兩個(gè)方向位移一致。圖3（a）和圖4（a）顯示，壁厚為0.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為0.892×10-3 m;圖3（b）和圖4（b）顯示，壁厚為1.0 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為0.412×10-3 m;圖3（c）和圖4（c）顯示，壁厚為1.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為0.250×10-3 m;圖3（d）和圖4（d）顯示，壁厚為2.0 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為0.191×10-3 m;圖3（e）和圖4（e）顯示，壁厚為2.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為0.153×10-3 m。分析可知，隨著壁厚的增厚，鋼護(hù)筒水平位移逐漸減小，壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移的0.172。

3.2 應(yīng)力分析

材料（鋼材）處于復(fù)雜應(yīng)力狀況時(shí)，為了判定材料是否進(jìn)入塑性階段，人們通常采用米塞斯應(yīng)力指標(biāo)。米塞斯應(yīng)力（Mises應(yīng)力）是一種折算應(yīng)力，折算依據(jù)為能量強(qiáng)度理論，即第四強(qiáng)度理論[6]。在三向應(yīng)力（立體應(yīng)力）作用下，米塞斯應(yīng)力可按式（2）計(jì)算。

式中，[σm]是米塞斯應(yīng)力，MPa;[σ1]是第一主應(yīng)力，MPa;[σ2]是第二主應(yīng)力，MPa;[σ3]是第三主應(yīng)力，MPa。

水壓力作用下的鋼護(hù)筒應(yīng)力云圖如圖5所示。圖5（a）顯示，壁厚為0.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為129 MPa;圖5（b）顯示，壁厚為1.0 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為61.9 MPa;圖5（c）顯示，壁厚為1.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為38.6 MPa;圖5（d）顯示，壁厚為2.0 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為26.6 MPa;圖5（e）顯示，壁厚為2.5 cm時(shí)，鋼護(hù)筒最大水平位移為21.2 MPa。分析可知，隨著壁厚的增厚，鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值逐漸減小。壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值的0.164。

4 結(jié)論

本文研究了水壓力作用下超深鋼護(hù)筒的變形及受力，得到如下結(jié)論。鋼護(hù)筒的水平位移和應(yīng)力隨著鋼護(hù)筒深度的增加而增大;隨著壁厚的變大，鋼護(hù)筒水平位移逐漸減小，壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒最大水平位移的0.172;隨著壁厚的變大，鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值逐漸減小。壁厚2.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值為壁厚0.5 cm時(shí)鋼護(hù)筒米塞斯應(yīng)力極值的0.164。

參考文獻(xiàn)：

[1]熊俊華.新型無粘結(jié)鋼管外包混凝土組合結(jié)構(gòu)在高壓輸水工程中的應(yīng)用[J].吉林水利，2019（5）：33-36.

[2]鄧育林，湯軻，譚金華，等.考慮結(jié)構(gòu)損傷的深水橋墩動(dòng)水效應(yīng)等效附加質(zhì)量研究[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)（交通科學(xué)與工程版），2019（4）：605-610.

[3]盧華喜，周珍偉，鄭孝輝.基于流體單元法的深水圓端型空心橋墩地震響應(yīng)分析[J].建筑技術(shù)，2017（4）：353-356.

[4]陳鷹.橋梁深水基礎(chǔ)鋼管樁圍堰受力特性分析[J].鐵道建筑，2018（9）：27-30.

[5]高海東，趙濤，馬勝利，等.高水壓條件下鋼頂管管節(jié)密封性試驗(yàn)及數(shù)值模擬研究[J].現(xiàn)代隧道技術(shù)，2015（2）：148-154.

[6]鞠彥忠，彭雅軒，田玉梅，等.材料力學(xué)[M].武漢：華中科技大學(xué)出版社，2013：102-103.