栗 青， 李潛濤， 高 陽， 李 震

(1. 沈陽工業(yè)大學(xué) 建筑與土木工程學(xué)院， 沈陽 110870； 2. 中國(guó)科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所 巖土力學(xué)與工程國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 武漢 430071； 3. 河南理工大學(xué) 土木工程學(xué)院， 河南 焦作 454000)

聲發(fā)射(acoustic emission，AE)是材料在外部載荷或者其他外部作用下材料內(nèi)部裂隙產(chǎn)生和裂隙發(fā)育的過程中，能量以彈性波釋放的過程.作為材料損傷的無損探測(cè)方法之一，聲發(fā)射具有其獨(dú)特的優(yōu)越性，設(shè)備輕便，可以多參數(shù)綜合分析，數(shù)據(jù)直觀，監(jiān)測(cè)簡(jiǎn)單，監(jiān)測(cè)對(duì)象既可以取回實(shí)驗(yàn)室，也可現(xiàn)場(chǎng)進(jìn)行，被廣泛應(yīng)用于隧道工程、水電工程、采礦工程、航空航天工程等重要領(lǐng)域.周輝等[1]基于聲發(fā)射監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù)進(jìn)行了硬巖啟裂強(qiáng)度和損傷強(qiáng)度取值方法的探討；紀(jì)洪廣等[2]研究了花崗巖在常規(guī)三軸壓縮下的聲發(fā)射特征，發(fā)現(xiàn)了振鈴計(jì)數(shù)、能量累計(jì)數(shù)在巖石破裂過程中的整體變化趨勢(shì)基本相同，與巖石力學(xué)過程形成良好的對(duì)應(yīng)；吳賢振等[3]研究了巖石不同破壞模式下聲發(fā)射特征及其參數(shù)與應(yīng)力、應(yīng)變、損傷變量之間的關(guān)系；郭清露等[4]研究了大理巖熱損傷聲發(fā)射力學(xué)特性，通過聲發(fā)射數(shù)據(jù)建立了損傷變量及大理巖本構(gòu)模型；曾正文等[5]研究了單節(jié)理巖體變形與破壞過程中聲發(fā)射能量的特征，發(fā)現(xiàn)了巖石破裂過程中，聲發(fā)射能量率越大，裂隙擴(kuò)展越大；Rusch[6]研究了混凝土受壓破壞時(shí)的Kaiser效應(yīng)；郭慶華等[7]對(duì)混凝土聲發(fā)射信號(hào)頻率與強(qiáng)度指標(biāo)的關(guān)系進(jìn)行了研究，認(rèn)為混凝土強(qiáng)度指標(biāo)影響混凝土聲發(fā)射信號(hào)頻率特征參數(shù)；賴于樹等[8]研究了受載混凝土破壞全過程聲發(fā)射信號(hào)頻帶能量特征，通過FFT變換及小波變換研究了不同破壞階段聲發(fā)射信號(hào)頻率分布、頻帶能量的變化規(guī)律，并從聲發(fā)射信號(hào)頻率變遷與裂紋擴(kuò)展關(guān)系角度闡釋了混凝土破壞機(jī)理；楊躍飛等[9]對(duì)單軸多級(jí)循環(huán)加載條件下混凝土進(jìn)行了研究，通過分析試驗(yàn)過程中的能量演化規(guī)律，引入活躍系數(shù)Act對(duì)聲發(fā)射現(xiàn)象發(fā)生的活躍程度進(jìn)行表述.

通過上述研究成果可以看出，聲發(fā)射監(jiān)測(cè)技術(shù)可以揭示巖土材料在外部作用下的裂隙產(chǎn)生及擴(kuò)展過程.對(duì)混凝土材料而言，其聲發(fā)射參數(shù)變化反映了混凝土的損傷變化，與混凝土內(nèi)部缺陷的演化程度直接相關(guān).本文結(jié)合聲發(fā)射參數(shù)變化特征，對(duì)試驗(yàn)加載過程中混凝土試樣的損傷演化規(guī)律進(jìn)行分析，研究混凝土內(nèi)部裂隙的擴(kuò)展規(guī)律，通過定義損傷變量，定量描述混凝土的損傷程度，研究成果對(duì)工程安全性評(píng)價(jià)與災(zāi)害預(yù)防具有重要意義.

1 試驗(yàn)方案

1.1 試驗(yàn)設(shè)備

試驗(yàn)采用的設(shè)備組件如圖1所示.加載系統(tǒng)采用RMT-150C巖石力學(xué)試驗(yàn)系統(tǒng)，該系統(tǒng)通過電液伺服試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行加載，垂直液壓缸最大出力1 000 kN，試驗(yàn)加載速率為0.002 mm/s，為減小試樣與試驗(yàn)機(jī)壓頭的摩擦效應(yīng)，在接觸面涂抹凡士林作為潤(rùn)滑劑.試驗(yàn)聲發(fā)射監(jiān)測(cè)采用The AE Sensor Highyway ⅡTM，前置放大器為45 dB，門閾值為45 dB，振諧頻率為1 kHz～1 MHz，采用其中三個(gè)通道(86、87、88)進(jìn)行信息采集，聲發(fā)射探頭與試樣之間采用真空潤(rùn)滑脂作為耦合劑，用乳膠套將聲發(fā)射探頭固定在試樣表面，以保證探頭與巖樣始終接觸良好.聲發(fā)射設(shè)備與加載設(shè)備同時(shí)開始與結(jié)束，以保證數(shù)據(jù)時(shí)間節(jié)點(diǎn)上的對(duì)應(yīng)性.試驗(yàn)開始前用斷鉛法檢驗(yàn)傳感器是否正常工作.

圖1 試驗(yàn)系統(tǒng)組件Fig.1 Test system components

1.2 試樣配比

針對(duì)武漢長(zhǎng)江隧道支護(hù)管片，試驗(yàn)采用C50混凝土，材料配合比為水泥∶粉煤灰∶砂∶石子∶水∶減水劑=2.53∶0.67∶4.61∶7.50∶1∶0.05.試樣制備參考《公路工程巖石力學(xué)試驗(yàn)規(guī)范》(JTG-E41-2005)[10]，利用鉆機(jī)取出直徑50 mm、高100 mm的圓柱體，對(duì)兩端細(xì)致打磨，保證試樣兩端面平面度公差小于0.05 mm.

1.3 試驗(yàn)過程

為研究混凝土加載過程中的損傷演化規(guī)律，在對(duì)混凝土試樣進(jìn)行單軸壓縮試驗(yàn)時(shí)，使用聲發(fā)射設(shè)備采集整個(gè)試驗(yàn)過程中的聲發(fā)射信號(hào)，試驗(yàn)過程及結(jié)果如圖2所示.通過綜合分析試樣受壓全過程中裂隙的產(chǎn)生、發(fā)育與聲發(fā)射的計(jì)數(shù)、能量等特征參數(shù)的對(duì)應(yīng)關(guān)系，利用總能量的釋放規(guī)律來建立連續(xù)介質(zhì)損傷本構(gòu)方程，對(duì)比驗(yàn)證試驗(yàn)數(shù)據(jù)，分析試樣破壞過程中的損傷系數(shù)演化規(guī)律.

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 單軸壓縮力學(xué)性質(zhì)分析

圖2 混凝土單軸壓縮試驗(yàn)過程及結(jié)果Fig.2 Process and results of uniaxial compression test of concrete

(1)

(2)

則有

(3)

(4)

式中，μ為泊松比.體積應(yīng)變?yōu)?/p>

εv=ε1+ε2+ε3

(5)

體積模量

(6)

裂隙體應(yīng)變?yōu)?/p>

(7)

將式(6)代入式(7)則有

(8)

表1 試樣參數(shù)Tab.1 Specimen parameters

圖3 軸向應(yīng)力軸向應(yīng)變曲線Fig.3 Axial stress-axial strain curves

圖4 應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.4 Stress-strain curves

2.2 單軸壓縮破壞聲發(fā)射特征分析

聲發(fā)射撞擊數(shù)是單位時(shí)間內(nèi)捕捉并記錄下的幅值超過門閾的信號(hào)次數(shù)，能量率是單位時(shí)間內(nèi)捕捉到的能量之和.本文對(duì)微裂隙發(fā)育過程中產(chǎn)生的低于閾值而未記錄的極小部分能量損失不予考慮.

基于連續(xù)介質(zhì)損傷力學(xué)基本理論，參照劉?？h等[12]定義的損傷變量.本文將能量與裂隙擴(kuò)展演化聯(lián)系起來，假設(shè)應(yīng)力達(dá)到應(yīng)力殘余值前聲發(fā)射捕捉到的累計(jì)釋放的總能量為Pc，應(yīng)力殘余值前第i段釋放的能量為Pi，且為了便于計(jì)算，取試樣失去承載力時(shí)對(duì)應(yīng)的損傷變量D′為1，保證D′是不可逆的增函數(shù)，定義D′c為損傷臨界值，由于試樣達(dá)到殘余強(qiáng)度時(shí)未全部破壞，故D′c值可記為

(9)

式中，σc為殘余應(yīng)力.定義損傷變量為

(10)

(11)

圖5 軸向應(yīng)力時(shí)間曲線和通道計(jì)數(shù)時(shí)間曲線Fig.5 Axial stress-time curves and channel count-time curves

圖6 軸向應(yīng)力時(shí)間曲線和能量時(shí)間曲線Fig.6 Axial stress-time curves and energy-time curves

(12)

(13)

圖7 軸向應(yīng)力時(shí)間曲線和損傷變量時(shí)間曲線Fig.7 Axial stress-time curves and damage variable-time curves

圖8 模型應(yīng)力應(yīng)變曲線和損傷變量應(yīng)變曲線Fig.8 Model stress-strain curves and damage variable-strain curves

圖9 試驗(yàn)應(yīng)力應(yīng)變曲線和理論應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.9 Experimental stress-strain curves and theoretical stress-strain curves

3 結(jié) 論

本文通過混凝土試樣的單軸壓縮試驗(yàn)及聲發(fā)射監(jiān)測(cè)，綜合分析了試驗(yàn)過程中裂隙的發(fā)育、擴(kuò)展和對(duì)應(yīng)的聲發(fā)射特征.通過聲發(fā)射能量，建立了描述混凝土試樣加載過程力學(xué)性質(zhì)的損傷本構(gòu)模型，得到如下結(jié)論：

2) 通過綜合分析裂隙體積應(yīng)變的變化規(guī)律和聲發(fā)射參數(shù)演化規(guī)律，建立了混凝土單軸壓縮損傷本構(gòu)模型，并驗(yàn)證了其合理性.