李張妍，姚宇,2，周寶寶，楊笑笑

（1.長(zhǎng)沙理工大學(xué) 水利與環(huán)境工程學(xué)院，湖南 長(zhǎng)沙 410114；2.水沙科學(xué)與水災(zāi)害防治湖南省重點(diǎn)試驗(yàn)室，湖南 長(zhǎng)沙 410114）

珊瑚礁廣泛分布于熱帶及亞熱帶海域，我國(guó)南海等海域也蘊(yùn)藏著非常豐富的珊瑚礁資源[1]。在珊瑚礁內(nèi)由形狀各異的珊瑚蟲骨骼構(gòu)成的粗糙珊瑚礁底部通常被稱為冠層[2]，流經(jīng)冠層的水流稱之為“冠層流”。由于珊瑚具有固著生長(zhǎng)不可移動(dòng)的生物特性，因此珊瑚依靠流入和環(huán)繞它們的水流來維持諸如光合作用、呼吸作用、捕食和繁殖等關(guān)鍵生物過程。冠層與水體之間的復(fù)雜相互作用影響平均流速結(jié)構(gòu)及阻力特性，而平均流速結(jié)構(gòu)及阻力特性對(duì)水生生態(tài)系統(tǒng)的物理過程有重要影響，如波浪衰減[2]、泥沙輸移[3-4]和營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)循環(huán)[5]等。除了珊瑚礁的礁形因素影響外[6-7]，珊瑚礁海域內(nèi)水動(dòng)力特性通常是波浪和潮汐流共同作用的結(jié)果[8-9]。因此，研究潮汐流和波浪共同影響下珊瑚礁上的平均流分布、阻力特性對(duì)于珊瑚礁海岸泥沙輸移、海岸線演變規(guī)律探討及近海珊瑚礁生態(tài)環(huán)境保護(hù)均具有重要意義。

珊瑚礁冠層內(nèi)的平均流速分布特征已被廣泛研究。單向流作用下，珊瑚礁冠層內(nèi)部的流動(dòng)是由冠層頂部的湍流應(yīng)力以及壓力梯度所驅(qū)動(dòng)，該驅(qū)動(dòng)力根據(jù)相對(duì)淹沒度（冠層高度與水深的比值）不同而有所差異[10]。冠層（粗糙度）內(nèi)的平均速度相對(duì)于冠層（粗糙度）上的速度衰減受阻力系數(shù)、冠層每單位體積的前緣面積和固形體積分?jǐn)?shù)影響[2,11]，故而平均流速分布從冠層頂部附近的最大值至底部減小為零。許多研究者對(duì)波浪作用下的珊瑚礁內(nèi)平均流速進(jìn)行了研究，這些研究表明即便僅有振蕩流作用，在珊瑚礁內(nèi)也會(huì)產(chǎn)生與波浪傳播方向相同的平均流[12]，相較于同等大小單向流，振蕩流作用下冠層內(nèi)會(huì)產(chǎn)生更大的平均流[11,13]，并增強(qiáng)瞬時(shí)剪切力及水體混合強(qiáng)度，但冠層上部的流速分布仍和單向流作用下相似[13]。

由底棲生物構(gòu)成的粗糙珊瑚礁所產(chǎn)生的底部阻力是大多數(shù)淺層珊瑚礁上水動(dòng)力過程的重要影響因素，對(duì)于水動(dòng)力特性具有決定性意義[8-9,14]。珊瑚礁對(duì)水流的阻力通常使用阻力系數(shù)CD進(jìn)行參數(shù)化，已有野外觀測(cè)及物理模型實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，珊瑚礁阻力系數(shù)為0.005～0.2[15-16]，其大小取決于冠層的幾何形狀、流速分布以及礁體上方的水深等水流特征[17-18]。此外，有研究指出：阻力系數(shù)定義方法的差異以及所選取用于計(jì)算阻力系數(shù)的參考速度的不同也是導(dǎo)致阻力系數(shù)值變化范圍較大的原因之一[19]。Rosman 等[18]基于三維空間平均動(dòng)量方程，證明了阻力系數(shù)和水動(dòng)力粗糙度是冠層幾何以及速度剖面分布的函數(shù)，并提出了一個(gè)關(guān)于阻力系數(shù)的理想化雙層模型。Asher 等[20]通過對(duì)單向流作用下珊瑚礁垂向阻力變化的研究提出了包含標(biāo)準(zhǔn)彌散應(yīng)力項(xiàng)修正的阻力系數(shù)公式，并通過引入附加系數(shù)以減小阻力系數(shù)的變化范圍。

上述研究?jī)H考慮了單向流或波浪單一作用下珊瑚礁冠層內(nèi)外的平均流分布，并未考慮波浪和潮汐流的共同作用對(duì)具有大底部粗糙度的礁面上平均流分布的影響。同時(shí)，對(duì)阻力系數(shù)的研究局限于個(gè)別位置的測(cè)量，其測(cè)試范圍為單個(gè)珊瑚礁生物個(gè)體或種群內(nèi)，未能擴(kuò)及整個(gè)珊瑚礁地形范圍，此外，類似于平均流相關(guān)研究，阻力系數(shù)的研究也側(cè)重于單向流或波浪單一水動(dòng)力條件的影響?；诖耍疚膮⒖糦ao 等[21]使用圓柱體陣列概化礁面粗糙度，并利用造流泵在水槽內(nèi)產(chǎn)生與波浪傳播方向同向/反向水流，以模擬潮汐漲/落過程的方法[22]，通過試驗(yàn)室內(nèi)物理模型試驗(yàn)對(duì)潮汐流和波浪共同作用下珊瑚礁海岸平均流及阻力特性進(jìn)行測(cè)量分析研究。

1 實(shí)驗(yàn)方法

1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)置

物理模型實(shí)驗(yàn)在長(zhǎng)沙理工大學(xué)水利實(shí)驗(yàn)中心的波流水槽（長(zhǎng)40 m，寬0.5 m，高0.8 m）內(nèi)開展。試驗(yàn)設(shè)置如圖1 所示，水槽左端為活塞式造波機(jī)，在距造波機(jī)約34 m 的右端設(shè)有斜坡模擬礁后岸灘，斜坡上覆蓋多孔吸波材料，以減少波浪反射。珊瑚礁物理模型參照Quataert等[23]文獻(xiàn)中列舉的世界不同地點(diǎn)有代表性的珊瑚礁礁形特征值范圍，按照弗勞德相似準(zhǔn)則以1∶20 的幾何比例尺設(shè)定礁前斜坡以及礁坪尺寸、礁坪水深和波高。如圖1（a）所示，礁前斜坡坡度為1∶6，其坡腳距造波機(jī)20.75 m，坡后與長(zhǎng)為8 m的水平礁坪相接，礁坪距水槽底部0.35 m，礁坪右側(cè)末端通過坡度為1∶1 的斜坡連接至槽底。同時(shí)在水槽右端設(shè)置礁后岸灘（坡度為1∶8），礁坪與礁后岸灘間形成的底寬為3 m 的區(qū)域即為“潟湖”。潟湖底部和造波機(jī)附近的槽底由直徑為240 mm 的圓管互相連通，圓管中部安裝有變頻造流泵和電磁流量計(jì)，利用造流泵在管道內(nèi)產(chǎn)生與水槽中波浪傳播方向相同或相反的循環(huán)流模擬礁坪上的潮汐流。當(dāng)測(cè)試無潮汐的純波浪情況時(shí)，不同于以往試驗(yàn)研究中潟湖封閉或無潟湖情況，礁坪波生流僅以海底回流的形式回到外海[24]，本實(shí)驗(yàn)過程中部分波生流可通過連通管道回流到造波機(jī)附近使?jié)暫３珠_放狀態(tài)，以模擬珊瑚礁上裂口的存在。

圖1 試驗(yàn)設(shè)置

試驗(yàn)利用垂向放置的圓柱陣列模擬生長(zhǎng)有鹿角類珊瑚的粗糙礁面[25]，即在整個(gè)礁前斜坡至礁坪右側(cè)末端區(qū)域上均勻布置圓柱體（圖1（b））。該圓柱體單元直徑10 mm，高35 mm，嵌入模型底部10 mm 深的預(yù)鉆孔中，露出礁面部分高25 mm，圓柱體分布密度為?= 0.126（圖1（c）、（d）），珊瑚礁表面粗糙度由圓柱體的分布密度表示，即控制體中圓柱體木條總體積Vs占控制體總體積的V的比例，?=Vs/V，實(shí)驗(yàn)取?= 0.126。

試驗(yàn)使用聲學(xué)多普勒流速剖面儀（ADCP）測(cè)量沿水槽中心線處共14 條測(cè)線的波生流，各測(cè)線分布及間距見圖1，其中L1－L3位于礁前斜坡，L4位于礁緣，L5－L14位于礁坪，因波浪與水流在礁緣附近運(yùn)動(dòng)變化劇烈，故對(duì)該區(qū)域測(cè)線進(jìn)行局部加密。測(cè)流線位置為距礁緣（L4）的距離，取礁緣向岸方向?yàn)檎?，離岸方向?yàn)樨?fù)?；谔筋^的四個(gè)測(cè)爪建立空間直角坐標(biāo)系，探頭與地面垂直方向?yàn)閆 軸，向上為正；沿礁方向?yàn)閄 軸，波浪傳播方向?yàn)檎?；展向（沿岸線方向）為Y 軸。ADCP在該坐標(biāo)系下（X、Y、Z）測(cè)得的瞬時(shí)流速數(shù)據(jù)分別記為u、v、w。測(cè)量礁坪底部至自由波面間的流速分布時(shí)，每條測(cè)線上測(cè)量點(diǎn)間隔為1 mm，采樣頻率為50 Hz，采樣時(shí)長(zhǎng)為120 s。當(dāng)水槽內(nèi)水流達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)后進(jìn)行采樣測(cè)量，在測(cè)流期間，測(cè)量探頭始終與水槽底部垂直，帶紅色標(biāo)記的探頭與波浪傳播方向一致。

由于波流共存時(shí)實(shí)驗(yàn)達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)所需時(shí)間較長(zhǎng)，試驗(yàn)僅測(cè)試了礁坪水深hr= 0.10 m，深水入射波高H0= 0.14m，波周期T= 1.5s的代表性規(guī)則波工況，礁坪上分別存在代表漲潮的正向恒定流（單寬流量 ||q= 80 m2/h）和代表落潮的反向恒定流，同時(shí)測(cè)試了無潮流時(shí)的波浪運(yùn)動(dòng)情況，并與前二者進(jìn)行對(duì)比分析。幾何比例尺為1∶20 時(shí)，對(duì)應(yīng)的時(shí)間和速度比例因子均為1∶4.5，因此，本研究的島礁原型的跨岸礁坪寬度為160 m，礁坪淹沒水深為2.0 m，入射波高為2.8 m，波周期為6.75 s，潮流流速為0.125 m/s。

1.2 流速測(cè)量重復(fù)性驗(yàn)證

為保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果的準(zhǔn)確性，在正式實(shí)驗(yàn)前對(duì)ADCP 進(jìn)行了重復(fù)性驗(yàn)證。在水槽中軸線處中間水深位置測(cè)試ADCP 性能，沿礁面選取6 個(gè)測(cè)點(diǎn)，分別為礁前斜坡處L1、礁緣附近L3、L5及礁坪上L7、L11、L14。在相同參數(shù)情形下對(duì)同一位置的速度反復(fù)測(cè)量3 次，并通過計(jì)算機(jī)實(shí)時(shí)記錄各時(shí)刻速度值，所得重復(fù)性驗(yàn)證結(jié)果如圖2 所示，各測(cè)點(diǎn)三次重復(fù)測(cè)量對(duì)應(yīng)的u、v、w流速值相對(duì)誤差均小于5%，說明本實(shí)驗(yàn)所用的ADCP 具有良好的穩(wěn)定性和重復(fù)性，滿足實(shí)驗(yàn)要求。

圖2 流速測(cè)量重復(fù)性驗(yàn)證

2 結(jié)果分析

2.1 平均流速的沿礁變化

圖3 展示了正向潮流（q= 80 m2/h）、反向潮流（q= -80 m2/h）、無潮流（q= 0）分別與波浪（H0= 0.14 m，T= 1.5 s，hr= 0.10 m）共同作用的三種工況下，垂直于海岸方向平均流速（）垂向分布的沿礁變化，為包含潮流流速在內(nèi)的平均流速，通過對(duì)沿波浪傳播方向流速（u）求時(shí)間平均得到。z為測(cè)流點(diǎn)高度（以測(cè)流線處礁面為零點(diǎn)），h為各測(cè)流線處的當(dāng)?shù)仂o水深。z采用h無量綱化，采用當(dāng)?shù)販\水波波速c（c=gh，g 為重力加速度）進(jìn)行無量綱化。

圖3 沿礁不同測(cè)線位置平均流速（）的垂向分布

由圖3 可知，無潮流、正向潮流及反向潮流作用下冠層對(duì)水流的阻礙作用顯著降低了冠層內(nèi)部（虛線下方）的平均流速，冠層底部的平均流速幾乎為0，而由于阻力消失，冠層頂部附近平均流速沿水深方向顯著增加。如圖3 所示，無潮流（僅波浪作用）時(shí)，在礁前斜坡L1處珊瑚礁冠層頂部附近存在邊界層，該邊界層內(nèi)的平均流向外海流動(dòng)，邊界層以外的平均流速極其微弱，幾乎為零。在礁前斜坡上（L2、L3）水深進(jìn)一步減小，波浪發(fā)生淺化變形，邊界層隨之下移，且分布范圍有所增大。由于地形陡變，在礁緣附近波峰失穩(wěn)，波浪發(fā)生破碎，波浪破碎時(shí)水體非線性運(yùn)動(dòng)急劇增強(qiáng)，使得冠層內(nèi)部平均流縱向分布急劇變化。在礁緣附近L5處，波浪破碎產(chǎn)生了明顯的離岸平均流（海底回流），并在冠層中部附近達(dá)到最大值，隨后迅速減小；在破碎帶內(nèi)L6處的冠層頂部產(chǎn)生了向岸平均流，且在礁坪上（L7－L14）進(jìn)一步向海岸方向增加，同時(shí)冠層內(nèi)部向岸平均流逐漸增大，由于部分波生流可通過裂口（開放的潟湖）回到外海，在內(nèi)礁坪L11處冠層內(nèi)離岸平均流完全消失，向岸平均流充分發(fā)展。

當(dāng)波浪與潮流共同存在時(shí)，對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)：正向潮流作用下，在礁前斜坡（L1－L3）處的冠層頂部存在邊界層，不同于無潮流時(shí)，該邊界層上方平均流向岸流動(dòng)且沿水深方向無顯著變化。當(dāng)波浪傳播至L5，冠層內(nèi)外的向岸平均流明顯增大，隨后向海岸方向沿礁持續(xù)增大。相較于無潮流，在整個(gè)礁坪上（L5－L14）珊瑚礁冠層內(nèi)外相同水深位置處的平均流均有所增加，其增幅沿水深方向增加。反向潮流作用下，在礁前斜坡（L1－L3）處邊界層上存在明顯的離岸平均流，且該流沿水深方向呈線性增加。同時(shí)，珊瑚礁內(nèi)部及其上方離岸平均流向離岸方向沿礁增大，在礁緣附近L5處離岸平均流達(dá)到最大，隨后逐漸減?。ㄖ罫7），然后趨于穩(wěn)定（L7－L14），冠層內(nèi)離岸平均流有所增加，至內(nèi)礁坪L14處離岸平均流分布貫穿于整個(gè)冠層。此外，比較三種波流條件下平均流絕對(duì)值可知：在礁前斜坡及礁緣附近（L1－L6），邊界層上方相同水深處平均流絕對(duì)值大小為反向潮流＞正向潮流＞無潮流，而在礁坪（L8－L14）冠層頂部附近及其上方相同水深處該值為正向潮流＞反向潮流＞無潮流。

2.2 摩阻流速及水力粗糙度的沿礁變化

摩阻流速u*最初用于描述單向明渠流中底部阻力，因其具有流速的量綱，因此稱之為摩阻流速，被推廣應(yīng)用于描述波浪作用下大粗糙度珊瑚礁的底部阻力[2,5,12]。對(duì)于充分發(fā)展的湍流邊界層，平均流速分布符合對(duì)數(shù)分布[13,15]：

式中：u*為摩阻流速；κ= 0.41，κ = 0.41 為卡曼常數(shù)；d為平均流速零點(diǎn)高度相對(duì)于床面的垂向偏移量，與傳遞至粗糙度內(nèi)的動(dòng)量有關(guān)；z為流速點(diǎn)距離床底高度；z0為床面水力粗糙度。u*、d、z0均可通過最小二乘法對(duì)測(cè)量的流速剖面對(duì)數(shù)分布區(qū)進(jìn)行擬合求得。

對(duì)于礁坪上的不同測(cè)線位置（L6～L14），根據(jù)圖3 的平均流分布選擇冠層頂端附近的對(duì)數(shù)分布區(qū)，區(qū)域上下界的選取保證擬合的決定系數(shù)R2＞0.95，三種波流條件下的沿礁不同測(cè)線位置對(duì)數(shù)區(qū)的流速分布及基于公式（1）的擬合結(jié)果見圖4。

圖4 沿礁不同測(cè)線位置對(duì)數(shù)區(qū)的流速分布及其基于公式（1）的擬合結(jié)果

對(duì)于傳統(tǒng)的光滑底床，在波流共同作用下剪切應(yīng)力沿水深發(fā)生變化，一定水深處的平均流速相較于剪切應(yīng)力推導(dǎo)得出的對(duì)數(shù)分布偏大或偏小[26]。而對(duì)于存在冠層的大粗糙度底床，冠層頂部附近波流共同作用下產(chǎn)生一個(gè)強(qiáng)剪切層（shear layer），強(qiáng)剪切層上方的平均流速隨離床面距離的增大呈增加趨勢(shì)并符合對(duì)數(shù)分布[9]。由圖4 可知，本研究的結(jié)果與后者相符：三種波流工況下平均流速在糙率單元頂部附近存在剪切層，其上方平均流速呈對(duì)數(shù)分布。

對(duì)比圖4 中三種工況下礁坪上各測(cè)線位置的摩阻流速（u*）：無潮流作用時(shí)u*為向岸方向，與波浪傳播方向相同，其值在1.15～1.92 cm/s 間小幅波動(dòng)；正向潮流作用下，相同測(cè)線處u*為向岸方向，且u*在2.95～5.31 cm/s 之間大幅波動(dòng)，其值明顯大于無潮流時(shí)；反向潮流作用下，相同測(cè)線處u*為離岸方向，與潮流流動(dòng)方向相同，其值在2.26～6.19 cm/s 之間，同時(shí)u*沿礁呈明顯降低趨勢(shì)，使得u*值在外礁坪（L6－L9）時(shí)表現(xiàn)為反向潮流＞正向潮流＞無潮流，而至內(nèi)礁坪（L10－L14）時(shí)正向潮流＞反向潮流＞無潮流。由此可見，潮流作用下礁坪上摩阻流速方向與潮流方向相同，且較純波浪條件時(shí)顯著增大，反向潮流作用下摩阻流速大小沿礁呈明顯降低趨勢(shì)，而正向潮流及無潮流時(shí)無該變化規(guī)律。

對(duì)圖4 中三種工況下的水力粗糙度（z0）進(jìn)行對(duì)比分析可知，正向潮流、反向潮流作用下礁坪上相同位置處z0普遍有所增加，增加幅度不等；對(duì)比相同工況下內(nèi)外礁坪上z0發(fā)現(xiàn)，外礁坪上z0明顯大于內(nèi)礁坪。整體而言，z0變化范圍為0.03～0.83 cm，其值始終顯著小于珊瑚礁物理粗糙度2.5 cm。

對(duì)比圖4 中三種工況下，平均流速零點(diǎn)高度相對(duì)于床面的垂向偏移量d：無潮流時(shí)d沿礁分布于1.19～2.18 cm 之間，其值始終小于粗糙單元高度2.5 cm，這表明平均流對(duì)數(shù)區(qū)的零點(diǎn)高度始終在冠層內(nèi)部，與圖3 中平均流的實(shí)際分布相符。對(duì)比正、反向潮流的影響發(fā)現(xiàn)，礁坪上d均有不同程度的減小，這是由于波流共同作用下平均流增大并向珊瑚礁冠層內(nèi)發(fā)展所致。

2.3 阻力系數(shù)的沿礁變化

珊瑚礁形態(tài)結(jié)構(gòu)復(fù)雜，擁有較大的物理粗糙度，會(huì)對(duì)流經(jīng)的水流施加阻力，并且以拖曳力（形阻）為主，在水動(dòng)力學(xué)中通常使用阻力系數(shù)（CD）進(jìn)行參數(shù)化[18]，其與u*的關(guān)系為：

式中：U0為參考流速，本文取0.5hr處的平均流速。根據(jù)公式（2）對(duì)沿礁阻力系數(shù)進(jìn)行計(jì)算，結(jié)果如圖5 所示，可知阻力系數(shù)范圍為0.009～0.1，與Lentz 等[16]通過野外觀測(cè)的估計(jì)值范圍0.005～0.2十分吻合。

圖5 沿礁不同測(cè)線位置的阻力系數(shù)（CD）

由圖5 可見，無潮流時(shí)，阻力系數(shù)在靠近礁緣L6處最大，隨后沿礁前斜坡至內(nèi)礁坪L12持續(xù)下降，這主要是U0沿礁持續(xù)增大且增幅較u*更顯著所致。在內(nèi)礁坪上L12至L14處，u*增大了52.69%，U0僅增大了19.82%，使得阻力系數(shù)略有上升。分析不同潮流的影響發(fā)現(xiàn)，正向、反向潮流作用下礁坪上阻力系數(shù)均沿礁顯著下降，但其原因存在差別：正向潮流作用時(shí)，主要是U0沿礁持續(xù)增大且增幅較u*更顯著所致；反向潮流作用時(shí)，原因是u*沿礁減小且其變化幅度較U0更大所致。結(jié)合前述分析可知，u*值在外礁坪（L6－L9）時(shí)為反向潮流＞正向潮流＞無潮流，而至內(nèi)礁坪（L10－L14）時(shí)正向潮流＞反向潮流＞無潮流，使得正向潮流、反向潮流作用下，在相同測(cè)線處阻力系數(shù)相較于無潮流均顯著增加，外礁坪上正向潮流的增幅更大，內(nèi)礁坪上二者趨于一致。

3 結(jié)論

本文通過物理模型試驗(yàn)對(duì)珊瑚礁冠層內(nèi)外波流共同作用下的平均流分布及阻力特性進(jìn)行了研究，對(duì)比分析了典型波浪工況下正向、反向潮流和無潮流作用下平均流速、摩阻流速和阻力系數(shù)的沿礁變化規(guī)律，結(jié)果表明：

（1）無潮流時(shí)，礁前斜坡及外礁坪上存在海底回流，在礁緣附近海底回流最強(qiáng)且在冠層中部達(dá)到最大值；在礁坪上，冠層附近及其上方平均流表現(xiàn)為向岸流動(dòng)，其沿礁向海岸方向持續(xù)增大。正向、反向潮流改變了平均流流動(dòng)方向及其沿礁的變化趨勢(shì)，相較于無潮流時(shí)，正向潮流作用下海底回流幾乎不存在，冠層內(nèi)外均為向岸平均流，在礁坪上冠層內(nèi)外的向岸平均流顯著增大；而反向潮流作用下冠層內(nèi)外均為離岸平均流，在礁緣上離岸平均流最大，隨后在礁坪上逐漸減小，然后趨于穩(wěn)定。

（2）無潮流時(shí)，礁坪上摩阻流速沿礁存在小幅波動(dòng)，正向、反向潮流影響下礁坪上摩阻流速相較于無潮流時(shí)顯著增大，其中正向潮流影響下增幅更大。無潮流時(shí)，礁坪上水力粗糙度沿礁呈減小趨勢(shì)，正向、反向潮流影響下礁坪上相同位置處的水力粗糙度有幅度不等的增加，但沿礁無明顯變化規(guī)律。

（3）無潮流、正向潮流、反向潮流條件下礁坪上的阻力系數(shù)均沿礁整體呈下降趨勢(shì)；相較于無潮流，正向、反向潮流影響下礁坪上的阻力系數(shù)顯著增大，且正向潮流作用時(shí)增加幅度更大；此外，在外礁坪上正向潮流影響下的阻力系數(shù)顯著大于反向潮流，但在內(nèi)礁坪上二者趨于一致。

本文研究成果可為進(jìn)一步研究珊瑚礁海岸泥沙輸移、岸線演變以及珊瑚礁生態(tài)修復(fù)提供一定參考依據(jù)。