王江營，陽 滔，張貴金,3,4，楊凱翔，李晨玉，王 牧，簡回香

(1.長沙理工大學(xué)水利工程學(xué)院，長沙 410114；2.湖南建工集團(tuán)有限公司，長沙 410004；3.水沙科學(xué)與 水災(zāi)害防治湖南省重點(diǎn)實驗室，長沙 410114；4.洞庭湖水環(huán)境治理與水生態(tài)修復(fù)湖南省重點(diǎn)實驗室，長沙 410114)

0 引 言

改革開放以來我國采礦業(yè)、工業(yè)及畜牧業(yè)快速發(fā)展，早期由于缺少環(huán)保理念，各種工農(nóng)業(yè)污染物與生活廢棄物無序排放，致使國內(nèi)不少河流、湖泊曾被嚴(yán)重污染。通過水體更換來消除污染，不僅耗時費(fèi)力且效果比較有限，只能達(dá)到“治標(biāo)”的效果。究其原因，水體被污染后，重金屬及毒害物質(zhì)會沉積到水底0.3～1.0 m深的淤泥內(nèi)，只有將污染物富集的淤泥清除，方可實現(xiàn)“治本”。同時，清淤還能提高河流、湖泊的排洪、蓄洪能力[1]。然而，淤泥是一種高含水率的工程垃圾土，物理力學(xué)性能極差，并且富集各類有害物質(zhì)，必須對其進(jìn)行妥善處理，否則會造成二次污染[2]。

隨著社會經(jīng)濟(jì)不斷發(fā)展，環(huán)保意識逐漸增強(qiáng)，國內(nèi)外許多學(xué)者對淤泥資源化利用進(jìn)行了研究[3]，其中，最常用的方式之一便是對淤泥進(jìn)行固化處理后用于各類填方工程(路基、人工島、假山等)[4]。日本名古屋第三島和日本中部國際機(jī)場在建設(shè)過程中采用了大量經(jīng)固化處理的疏浚淤泥作為填筑材料[5]。秦峰等[6]將預(yù)處理后的蘇州河疏浚污泥用于填埋場封場覆蓋，不僅能滿足防滲、強(qiáng)度等方面的要求，而且不會產(chǎn)生二次污染。汪洪星等[7]采用膨潤土對淤泥進(jìn)行了一系列改性試驗研究，發(fā)現(xiàn)在淤泥中合理添加膨潤土可以改善其工程力學(xué)特性與抗凍融特性。詹博博等[8]針對大連灣各類海相淤泥開展了一系列試驗，詳細(xì)分析了孔隙溶液鹽分濃度對水泥固化土滲透特性的影響規(guī)律。田大作[9]采用水泥、偏鋁酸鈉等材料對洞庭湖溝渠內(nèi)的淤泥進(jìn)行了固化試驗，并對固化后的淤泥作為路基填筑材料進(jìn)行了分析研究。李芳菲等[10]針對無錫太湖疏浚淤泥，摻入不同含量(100～200 kg/m3)的水泥制成標(biāo)準(zhǔn)試件，并在對試件進(jìn)行干濕循環(huán)處理的基礎(chǔ)上對其開展了直剪試驗和單向固結(jié)試驗，研究了水泥摻量、干濕循環(huán)等因素對太湖疏浚淤泥工程力學(xué)特性的影響。

綜上所述，淤泥中沉積了大量侵入污染物，是水環(huán)境治理的關(guān)鍵因素之一。雖然目前已有許多專家對此展開研究并取得了一定成果，但仍存在一些不足之處：其一，不同地區(qū)淤泥的物質(zhì)組成、物理力學(xué)特性、污染物等各不相同，必須因地制宜，結(jié)合具體情況尋求更為合理可行的處理方案；其二，當(dāng)前市場上各類固化劑成本普遍較高，在很大程度上制約了許多水環(huán)境治理工程的開展；其三，已有研究成果多集中在淤泥的力學(xué)特性卻忽略了其物理特性，而許多淤泥難以直接用于填筑工程的主要原因便是受制于其超高含水率，處于流塑狀態(tài)，不具備任何填筑性能。

因此，本文擬結(jié)合云南省紅河州個舊市大屯海水庫清淤擴(kuò)容與水生態(tài)修復(fù)工程，針對水庫超高含水率湖相淤泥，通過試驗研究探尋出一種適合當(dāng)?shù)厍闆r，且具有一定經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢的淤泥改性固化處理方法，使其可用于填筑工程，實現(xiàn)資源化利用，并為相關(guān)工程建設(shè)提供一定參考和技術(shù)支持。

1 工程背景

大屯海水庫為巖溶高原湖盆區(qū)低洼地積水而成的天然湖泊，設(shè)計總庫容為5 520萬立方米，年供水總量4 667萬立方米，具有多年調(diào)節(jié)性能。2006～2008年間大屯鎮(zhèn)片區(qū)遇特大暴雨，洪水將徑流范圍內(nèi)的廠礦尾礦渣及化工原料沖入大屯海，導(dǎo)致重金屬污染非常嚴(yán)重，水庫總磷、總氮、高錳酸鉀指數(shù)(CODmn)、砷化物、氟化物五項指標(biāo)的含量高于《地表水環(huán)境質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)》(GB 3838—2002)Ⅲ類標(biāo)準(zhǔn)值，砷化物含量一直為劣Ⅴ類，大屯海水庫淤泥表面為深灰或者純黑色，散發(fā)有腥臭氣味，夾雜有一定動植物腐殖體，呈堿性，其化驗資料詳見表1。

表1 大屯海水庫淤泥主要污染物含量Table 1 Main pollutants content of sludge in Datunhai /(mg/kg)

由表1可知，大屯海水庫已經(jīng)喪失了農(nóng)業(yè)、漁業(yè)等生產(chǎn)用水功能，為響應(yīng)黨和國家號召，現(xiàn)對其進(jìn)行清淤擴(kuò)容和水生態(tài)修復(fù)，旨在清除水庫內(nèi)重金屬沉積的淤泥，增大庫容，恢復(fù)其供水能力。經(jīng)初步估算，需被清除的淤泥總量約800萬立方米，為妥善處置這些淤泥，擬在水庫附近修建閉合擋土墻，將淤泥回填于擋土墻范圍內(nèi)，形成坡比為1∶10的人工島，服務(wù)于當(dāng)?shù)芈糜伍_發(fā)。淤泥主要物理力學(xué)參數(shù)如表2所示，可知其處于流塑狀態(tài)，無側(cè)限抗壓強(qiáng)度為零，無法用于填筑。因此，需對淤泥進(jìn)行改性固化處理，提高其力學(xué)性能,降低含水率，同時，固化方案應(yīng)具有較好的經(jīng)濟(jì)性和技術(shù)可行性。

表2 大屯海淤泥物理力學(xué)特性Table 2 Physical and mechanical properties of sludge in Datunhai

2 實 驗

2.1 原料及方案

針對上述超高含水率湖相淤泥，結(jié)合紅河州當(dāng)?shù)厍闆r，考慮經(jīng)濟(jì)和環(huán)保因素，擬采用普通硅酸鹽水泥、生石灰、粉煤灰、減水劑作為固化材料，其基本性質(zhì)見表3，基于正交試驗方法，探討其對淤泥力學(xué)性能和含水率的影響，以期尋求出一種科學(xué)合理的配比，使改性固化后的淤泥可用于人工島填筑。

表3 固化劑基本性質(zhì)Table 3 Basic properties of curing agent

對于這4種固化劑，每種均考慮4種水平，具體如表4所示，各個摻量均為固化劑與淤泥的質(zhì)量比[11]。

表4 固化劑摻量試驗水平Table 4 Test factors and levels of curing agent content /%

結(jié)合表4，可采用L16(44)正交表建立相應(yīng)試驗方案，如表5所示，其中，每種方案下的試樣分別在3 d、7 d、14 d和28 d齡期下進(jìn)行強(qiáng)度和含水率試驗。

表5 不同固化劑摻量下正交試驗方案Table 5 Orthogonal experiment scheme of different curing agent content /%

2.2 實驗過程

按照每一種試驗方案，首先，將固化劑與淤泥攪拌均勻后裝入70.7 mm×70.7 mm×70.7 mm的模具內(nèi)，在(20±1) ℃，濕度≥95%的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)箱中養(yǎng)護(hù)至規(guī)定齡期[12]；然后，采用萬能試驗機(jī)按5 mm/min的加載速率對試樣進(jìn)行無側(cè)限抗壓強(qiáng)度測試；最后，從每個破壞試樣的中心部位取50～80 g土體在65～70 ℃的烘箱中烘干48 h，測試其含水率。每種方案均制作6個試樣取其平均值作為試驗結(jié)果，當(dāng)6個試驗結(jié)果中最大值或最小值與平均值之差大于20%時，則取中間4個結(jié)果的平均值作為試驗結(jié)果。圖1所示為部分試驗照片。

圖1 部分試樣照片F(xiàn)ig.1 Photos of some specimens

3 結(jié)果與討論

3.1 實驗結(jié)果

不同方案下淤泥試樣的試驗結(jié)果如表6所示，其中，f1～f4和w1～w4分別表示試樣在3 d、7 d、14 d和28 d齡期下的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度與含水率。

表6 不同方案下試驗結(jié)果Table 6 Test results under different schemes

3.2 不同固化劑對淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響分析

根據(jù)表6中的試驗結(jié)果，可求得不同齡期淤泥試樣在不同固化劑下的無側(cè)限抗壓強(qiáng)度均值，以分析不同固化劑對淤泥固化后強(qiáng)度的影響趨勢，如圖2所示。

圖2 不同固化劑對淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度影響趨勢Fig.2 Impact trend of various curing agent on unconfined compressive strength of sludge

利用圖2中的強(qiáng)度均值，可進(jìn)一步求得試樣在不同齡期時的強(qiáng)度極差，如表7所示。

表7 不同齡期試樣無側(cè)限抗壓強(qiáng)度極差Table 7 Range analysis of sample unconfined compressive strength in different ages

結(jié)合表7以及圖2，可知：

(1)淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨固化劑摻量和養(yǎng)護(hù)齡期增加而不斷提高，但不同固化劑的影響程度存在較大差別；3 d齡期時，影響主次順序為：水泥>生石灰>減水劑>粉煤灰，在7 d、14 d和28 d齡期時，影響主次順序為：水泥>減水劑>生石灰>粉煤灰。

(2)在試驗初始階段，試樣強(qiáng)度隨齡期而快速增長；當(dāng)齡期達(dá)到14 d后，各組試樣的強(qiáng)度增長趨勢開始變緩，即硬化反應(yīng)主要發(fā)生在14 d及以前階段。

(3)淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度隨水泥和減水劑摻入量增加而近似呈線性增長，其中，水泥是淤泥強(qiáng)度的最主要影響因素，當(dāng)齡期較短時，減水劑對淤泥強(qiáng)度影響不明顯。

(4)隨著生石灰和粉煤灰摻入量不斷增加，淤泥無側(cè)限抗壓強(qiáng)度的增長趨勢會逐漸變緩，故對于強(qiáng)度而言，合理控制二者摻入量可優(yōu)化工程成本。此外，當(dāng)齡期較短時，生石灰對淤泥強(qiáng)度有比較顯著的影響，僅次于水泥。

3.3 不同固化劑對淤泥含水率影響分析

根據(jù)表6中的試驗結(jié)果，可求得不同齡期淤泥試樣在不同固化劑下的含水率均值，以分析不同固化劑對淤泥固化后含水率的影響趨勢，如圖3所示。

圖3 不同固化劑對淤泥含水率影響趨勢Fig.3 Impact trend of various curing agent on water content of sludge

利用圖3中的含水率均值，可進(jìn)一步求得試樣在不同齡期時的含水率極差，如表8所示。

表8 不同齡期試樣含水率極差Table 8 Range analysis of sample water content in different ages

結(jié)合表8以及圖3，可知：

(1)淤泥含水率隨固化劑摻量和養(yǎng)護(hù)齡期增加而不斷降低，固化劑的影響主次順序為：生石灰>水泥>減水劑>粉煤灰。

(2)在試驗初始階段，試樣含水率隨齡期而快速降低；當(dāng)齡期達(dá)到7 d后，各組試樣的含水率降低趨勢開始變緩，即固化劑吸水反應(yīng)主要發(fā)生在7 d及以前階段。

(3)生石灰、水泥、減水劑對淤泥含水率的影響趨勢比較接近，即隨三者摻入量不斷增加，淤泥含水率下降速率越來越大，其中，生石灰的影響最為顯著。

(4)隨著粉煤灰摻入量不斷增加，淤泥含水率降低速率逐漸變緩，其影響程度最弱。

由于4種固化劑反應(yīng)機(jī)理各不相同，故造成了上述結(jié)果。水泥水化反應(yīng)生成了C-S-H等具有膠結(jié)作用的物質(zhì)，是淤泥強(qiáng)度提高的主要原因，其反應(yīng)需要一定時間；生石灰反應(yīng)速度很快，生成的Ca(OH)2可提供堿性環(huán)境，且釋放較大熱量，這會進(jìn)一步促進(jìn)水泥C-S-H生成量，消耗水分，故早期階段生石灰即可大幅降低淤泥含水率，且對強(qiáng)度有較大影響；粉煤灰活性較低，早期只能發(fā)揮填充作用，隨齡期不斷增長其所包含的可溶性物質(zhì)逐漸與Ca(OH)2反應(yīng)生成具有一定強(qiáng)度的膠凝物質(zhì)；減水劑可調(diào)節(jié)水泥顆粒反應(yīng)面積，增加活性，促使水泥反應(yīng)更加充分，從而達(dá)到提高淤泥強(qiáng)度、降低含水率的效果。

3.4 固化后淤泥填筑性能計算分析

淤泥用于填筑工程時，固化劑摻量越高，齡期越長，其效果越好，但建設(shè)成本亦隨之增加。因此，應(yīng)在滿足填筑基本要求的前提下，合理控制固化劑摻入量和養(yǎng)護(hù)齡期，以降低成本?！冻擎?zhèn)污水處理廠污泥處置混合填埋用泥質(zhì)》規(guī)定污泥用于混合填埋時其含水率應(yīng)小于60%。設(shè)計計算表明，當(dāng)大屯海淤泥填筑成坡比為1∶10的人工島時，其無側(cè)限抗壓強(qiáng)度不應(yīng)低于220 kPa。

為驗證填筑方案的合理性與可行性，針對填筑方案建立了相應(yīng)的數(shù)值模型，選用方案12中7 d時淤泥的物理力學(xué)參數(shù)，此時淤泥的壓縮模量3.45 MPa、泊松比0.25、體積模量1.92 MPa、剪切模量1.15 MPa，將其填筑于寬0.4 m、高6.5 m的鋼筋混凝土擋墻內(nèi)，800萬立方米淤泥按1∶10坡比分20層填筑，每層高0.5 m，填筑完成后高約10 m。FLAC3D計算結(jié)果顯示，人工島最大沉降約12.8 cm，坡體最大位移約1 cm，擋土墻位移約6 cm，均在設(shè)計允許范圍內(nèi)，如圖4所示?？芍桨?2中7 d時的淤泥能夠滿足填筑工程要求，人工島處于整體穩(wěn)定狀態(tài)，具備技術(shù)可行性；同時，該方案下每立方米淤泥所需固化劑含量并不高，具有較好的經(jīng)濟(jì)性。

圖4 人工島變形計算云圖Fig.4 Cloud chart of deformation calculation of artificial island

在具體工程中，可進(jìn)一步結(jié)合工期、成本合理選擇固化劑配比和養(yǎng)護(hù)齡期，相近情況下，建議優(yōu)先選用強(qiáng)度較高的方案，一方面是因為強(qiáng)度越高填筑體的穩(wěn)定性亦會越高，另一方面則是在填筑過程中，淤泥在自重和機(jī)械碾壓的作用下會不斷固結(jié)排水，含水率隨之降低。

4 結(jié) 論

(1)超高含水率湖相淤泥經(jīng)合理改性、固結(jié)后可用于填筑工程，達(dá)到廢土資源化利用的效果，其物理力學(xué)特性隨固化劑摻量、養(yǎng)護(hù)齡期的增加而不斷改善。

(2)在強(qiáng)度方面，水泥是最主要影響因素，淤泥強(qiáng)度隨水泥摻量呈線性增長；齡期不超過3 d時生石灰是第二影響因素，隨齡期增長減水劑逐漸成為第二影響因素；試樣強(qiáng)度增長主要發(fā)生在14 d以前。

(3)在含水率方面，生石灰是最主要影響因素，然后依次是水泥、減水劑、粉煤灰；試樣含水率下降主要發(fā)生在7 d以前，其下降速率隨生石灰、水泥、減水劑摻入量增加而增加。

(4)具體工程中，應(yīng)結(jié)合工程造價、工期合理選擇固化劑配方，以實現(xiàn)利益最大化，相近情況下，建議選用可使淤泥強(qiáng)度更高的固化劑配比。