張 楠
(洛陽市信昌道橋工程有限責任公司, 河南 洛陽 471000)
某分離式立交橋梁上部構(gòu)造為20+2×25+20m 連續(xù)梁,下部結(jié)構(gòu)橋墩為獨柱式,橋臺為雙柱式,鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。橋梁設計荷載為汽車—超20 級,掛車—120 級。橋臺支座每個箱梁下分別采用兩個GPZ(KZ)3SX 支座;1、3 號橋墩的支座均采用GPZ(KZ)9DX 支座;2 號墩采用GPZ(KZ)9GD 球形支座。該橋地處交通要道,通行的重載車輛數(shù)量很多,為判斷該橋上部結(jié)構(gòu)承載能力是否滿足設計要求及當前荷載要求,故對其進行承重能力驗算分析。
該橋技術(shù)狀況評定為三類,主要病害為:橋面鋪裝多處嚴重破損、坑槽、部分形成縱向破損帶;伸縮縫內(nèi)垃圾堵塞,錨固區(qū)混凝土外側(cè)形成坑槽,伸縮縫處較嚴重跳車;護欄局部豎向裂縫,4 處防拋網(wǎng)受撞擊變形、個別失去功效;橋面垃圾泥土較多,泄水孔部分泥土堵塞,多個泄水管缺失;橋面缺少應有標志。上部結(jié)構(gòu)墩頂均有兩側(cè)護欄底座裂縫延至梁體翼緣,部分跨梁底涂層脫落、梁底有收縮裂縫。同時該橋進行荷載試驗,結(jié)果如下:各控制截面位移主要測點的實測位移值均小于相應的理論計算值,主要測點的位移校驗系數(shù)基本介于0.5~0.8 之間,主要測點的相對殘余變形均小于《公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程》中的規(guī)定限值20%,試驗橋跨剛度滿足設計荷載汽-超20 級荷載要求;從偏載作用下各工況位移的實測偏載系數(shù)來看,位移偏載系數(shù)都遠遠大于經(jīng)驗系數(shù)1.15。同時該橋理論計算固有頻率值為4.51 Hz,實測橋梁結(jié)構(gòu)一階豎彎固有頻率6.30Hz,實測值大于理論計算值,說明橋梁結(jié)構(gòu)的整體實際剛度大于理論剛度,目前該橋主要受力構(gòu)件沒有出現(xiàn)較大損傷或破壞,橋梁總體剛度較好。在此基礎(chǔ)上,依據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTG D60-2004),對公路橋涵應進行承載能力極限狀態(tài)驗算,主要包括正截面抗彎強度驗算和斜截面抗剪強度驗算。
模型采用的參數(shù)如下:50 號混凝土:現(xiàn)澆預應力混凝土連續(xù)箱梁;現(xiàn)澆橋面鋪裝防水混凝土。預應力鋼筋:采用1×7 股,高強度、低松弛鋼絞線,公稱直徑Φs=15.2mm,標準強度fpk=1860MPa,彈性模量Ep=1.95×105MPa。OVM15-19 型張拉控制力為3710.7kN,OVM15-13 型張拉控制力為2538.9kN,張拉采用雙控。普通鋼筋:采用R235、HRB335、HRB400 鋼筋。橋面鋪裝:采用30 號級防水混凝土。采用結(jié)構(gòu)軟件“Midas Civil”對該橋進行驗算,建立橋梁上部結(jié)構(gòu)模型如圖3.1 所示。模型共劃分44 個單元(49 個節(jié)點)。
圖3.1 有限元模型
基本組合下橋梁最大彎矩及其對應的抗力變化,由圖4.1 可見,承載能力極限狀態(tài)下橋梁的正截面抗彎強度滿足要求?;窘M合下橋梁最大剪力及其對應的抗力變化,如圖4.2 所示承載能力極限狀態(tài)下橋梁斜截面抗剪滿足要求。
圖4.1 彎矩及其抗力對應圖(kN·m)
圖4.2 剪力及其抗力對應圖(kN)
(1)正截面抗裂驗算
短期效應與長期效應組合下橋梁正截面拉應力變化,如圖4.3 所示。
圖4.3 短期(長期)效應組合下拉應力(MPa)
(2)斜截面抗裂驗算
短期效應組合下橋梁斜截面主拉應力變化,如圖4.4 所示
圖4.4 短期效應組合下主拉應力(MPa)
由圖4.3 和圖4.4 可見,本橋2 號墩附近單元的抗裂驗算不滿足要求。
因該橋1#墩、2#墩、3#墩為獨柱墩,從偏載作用下各工況位移、應變的實測偏載系數(shù)來看,位移、應變偏載系數(shù)遠遠大于經(jīng)驗系數(shù)1.15。因此建議在該橋增加標志或設施,禁止車輛沿護欄邊緣行駛,禁止超載車輛通行。在汽車超-20 級荷載正常使用極限狀態(tài)下,2 號墩附近單元抗裂驗算超出規(guī)范限值,不滿足要求;結(jié)合外觀檢查情況,建議對該斷面粘貼附加物或施加體外預應力進行加固。驗算結(jié)果和現(xiàn)場實際通行情況,建議盡快對本橋鋪裝層和橋兩端破損的路面重筑。同時采取有效的限載限行措施,禁止超過設計荷載等級的超載車輛通行,禁止車輛沿護欄邊緣行駛或者對獨柱墩抗傾覆能力進行加固改造。