白仲榮

漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)充填材料堆積角度實驗研究

白仲榮

(中煤科工集團(tuán)西安研究院有限公司，陜西 西安 710077)

堆積角度是描述充填材料采空區(qū)內(nèi)空間堆積形態(tài)的一個重要參數(shù)，對確定鉆孔間距、優(yōu)化漿液配置、調(diào)整注漿工藝參數(shù)具有重要的指導(dǎo)意義。為掌握漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)充填材料堆積角度變化規(guī)律，采用尾礦自流堆積模型實驗和流變特性實驗，以風(fēng)積沙的質(zhì)量摻入比為變量，分別測定不同含砂率條件下漿料堆積參數(shù)和流變參數(shù)，并以此為基礎(chǔ)對Sofra & Boger公式進(jìn)行了回歸修正，建立適合于漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)充填材料的堆積角度計算式，為充填材料堆積角度定量評價提供了一條新途徑。

采空區(qū)；堆積角度；風(fēng)積沙；模型實驗；流變特性

利用榆神府礦區(qū)豐富廉價的風(fēng)積沙、粉煤灰作為空洞型采空區(qū)充填材料，在榆神府地區(qū)采空區(qū)災(zāi)害治理中得到了廣泛的應(yīng)用和推廣[1-2]。水泥粉煤灰漿液及風(fēng)積沙組成的介質(zhì)在空洞中的堆積形態(tài)是采空區(qū)治理工程設(shè)計的重要依據(jù)。但前期研究方向主要集中在充填材料多樣化[3-7]、工藝改進(jìn)、充填材料流動性能等方面[8-9][9]，而忽視充填材料在采空區(qū)內(nèi)空間堆積形態(tài)方面的研究工作，導(dǎo)致鉆孔間距和充填材料配比設(shè)計通常根據(jù)以往的工程經(jīng)驗確定，這種理論上的缺乏勢必造成實踐中的盲目性[10-11]。因此，研究充填材料在采空區(qū)內(nèi)的堆積規(guī)律具有重要的理論意義和實際價值。本文以此為出發(fā)點，引用自流堆積模型實驗和流變參數(shù)測定實驗來探索和研究充填材料在采空區(qū)內(nèi)的堆積規(guī)律，為后續(xù)采空區(qū)災(zāi)害治理中鉆孔間距和充填材料配比設(shè)計提供更加充分的理論依據(jù)。

1 自流堆積模型實驗

1.1 實驗原理及方法

尾礦流體材料與漿液–風(fēng)積沙充填材料均為雙相介質(zhì)，在流動和堆積形態(tài)方面具有顯著的相似性。因此，本次實驗采用Sofra & Boger 2001提出的尾礦堆積模型實驗方法[12-15]，對不同漿砂配比條件下的充填材料堆積角度變化規(guī)律進(jìn)行研究。實驗裝置模型如圖1所示。

圖1 自流堆積模型實驗裝置示意

1.2 實驗材料及配比

本次實驗所用材料有水泥、粉煤灰、風(fēng)積沙、水。其中，水泥為粉煤灰硅酸鹽水泥，粉煤灰參量34%，密度為2.8 g/cm3；粉煤灰材料產(chǎn)自電塔鎮(zhèn)陽關(guān)燃煤電廠，材料參數(shù)性能見表1。實驗中選用風(fēng)積沙作為充填骨料，產(chǎn)自府谷縣廟溝門鎮(zhèn)地區(qū)，堆積密度1.553 g/cm3，孔隙率為35.5%，其顆粒級配曲線如圖2所示。

表1 粉煤灰性能參數(shù)值

圖2 風(fēng)積沙粒度分布

由圖2可知，風(fēng)積沙粒度成分以細(xì)砂(0.25~ 0.10 mm)為主，中砂(0.50~0.25 mm)次之，極細(xì)砂(0.10~ 0.05 mm)較少。大于0.50 mm和小于0.05 mm者含量極少。通過上述分析可知，本次實驗所用天然風(fēng)積沙中細(xì)粒級顆粒所占比重較大，粗粒級含量較少，為典型細(xì)砂，屬不良級配[16-17]。

實驗材料配比根據(jù)生產(chǎn)中常用配比及配置后料漿的性能確定，其中漿液中水固比為1︰1，水泥與粉煤灰質(zhì)量比為2︰8。為了研究不同漿砂比條件下料漿堆積角度變化規(guī)律，以風(fēng)積沙的質(zhì)量摻入比為變量，砂子的參量由0逐漸遞增至57%(表2)。

1.3 實驗結(jié)果

根據(jù)材料配比和前述實驗方法，進(jìn)行自流堆積模型實驗。實驗結(jié)果見表2，自流堆積角度與含砂率之間的關(guān)系曲線如圖3所示。

表2 料漿堆積角度數(shù)據(jù)

圖3 料漿自流堆積角度與含砂率關(guān)系

由表2和圖3可知，隨著含砂率的增大，料漿堆積角度呈現(xiàn)出指數(shù)性增大的規(guī)律。根據(jù)變化曲線分解為3個區(qū)段：第一區(qū)段含砂率小于等于35%，在該區(qū)段內(nèi)料漿自流堆積角度由0.43°增加至1.1°，遞增趨勢緩慢；第二區(qū)段含砂率為35%~53%，該區(qū)段內(nèi)料漿自流堆積角度由1.1°增加至3.9°，遞增趨勢加快；第三區(qū)段含砂率為53%~57%，該區(qū)段內(nèi)料漿自流堆積角度由3.9°增加至11.60°，遞增趨勢急劇加快。堆積角度增加過程中存在顯著的“拐彎區(qū)間”含砂率，即料漿含砂率一旦超出該范圍后，堆積角度急劇增大。本次實驗“拐彎區(qū)間”含砂率為35%~53%，該值可以作為生產(chǎn)中均勻投砂比例的一個控制參數(shù)[10]。

2 流變參數(shù)測試實驗

流變參數(shù)測試實驗采用RST-CC槳式流變儀，并配備規(guī)格為V40-20的槳式轉(zhuǎn)子，槳葉直徑為20 mm，高度為40 mm，測試過程中剪切速率由0線性遞增至60 s–1，測試時長60 s。測試結(jié)果如圖4和圖5所示。

圖4 剪切應(yīng)力與剪切速率關(guān)系

圖5 黏度與剪切速率關(guān)系

表3 料漿屈服應(yīng)力及黏度參數(shù)

3 自流堆積角度計算

3.1 料漿自流角度公式檢驗

Sofra & Boger在2001年，從流變學(xué)、幾何學(xué)、流速等角度出發(fā)，考慮材料屈服應(yīng)力、黏度、密度、斜面寬度、流速等多方面的因素，結(jié)合模型實驗提出了尾礦自流堆積角度計算公式[12-15]：

式中：為自流角度，(?)；0為屈服應(yīng)力，Pa；為黏度，Pa?s；為密度，kg/m3；為流槽寬度，m；為重力加速度，m/s2；為流速，m/s。

將自流堆積模型實驗和流變特性實驗所測數(shù)據(jù)代入式(1)中檢驗其適用性，檢驗結(jié)果見表4，如圖6所示。

由表4及圖6可知，隨著充填料漿含砂率的增大，堆積角度實測值與Sofra & Boger理論計算值相差越來越大，說明該公式適應(yīng)性存在一定的范圍。在引用之前需要根據(jù)實際應(yīng)用對象特性進(jìn)行回歸分析，建立適合該對象的回歸分析公式[19-20]。

表4 Sofra & Boger公式檢驗數(shù)據(jù)

圖6 回歸分析前理論值與實測值對比

3.2 料漿自流角度公式回歸分析

由式(1)可知，影響自流堆積角度的主要因素有料漿屈服應(yīng)力、黏度以及自流堆積速度，且從實驗數(shù)據(jù)表2和表3可知，上述參數(shù)隨著含砂率增大呈明顯的變化趨勢，對堆積角度產(chǎn)生較大影響。因此，必須對上述參數(shù)進(jìn)行回歸分析，才能減小堆積角度理論計算值與實測值誤差。采用數(shù)據(jù)統(tǒng)計分析軟件并結(jié)合料漿參數(shù)特性對實驗數(shù)據(jù)進(jìn)行回歸分析，回歸模型結(jié)果如式(2)：

與Sofra & Boger公式相比，該公式對其中3個參數(shù)及系數(shù)進(jìn)行了調(diào)整，并對回歸分析公式的準(zhǔn)確性進(jìn)行了校驗，結(jié)果見表5，圖7為回歸分析后的自流堆積公式理論計算值與實測值對比。

由表5和圖7可知，回歸分析后的自流堆積角度公式，理論計算值與實測值相差0~27.04%，平均誤差僅為11.43%，具有較高的精確性。因此，以Sofra & Boger公式為基礎(chǔ)，經(jīng)回歸分析后的自流堆積角度公式，對分析和計算漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)材料的堆積角度具有一定的指導(dǎo)意義。

表5 回歸分析后的自流堆積角度公式檢驗

圖7 回歸分析后理論值與實測值對比

4 結(jié)論

a. 通過自流堆積模型實驗，發(fā)現(xiàn)料漿堆積角度隨著含砂率的增大呈現(xiàn)指數(shù)性增大的變化趨勢，且堆積角度在增加過程中存在明顯的“拐彎區(qū)間”含砂率35%~53%，該值可作為生產(chǎn)中均勻投砂比例的一個控制參數(shù)。

b. 通過流變參數(shù)測試實驗，得到了不同含砂率條件下的漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)材料的流變參數(shù)屈服應(yīng)力0和黏度。

c. 通過對Sofra & Boger公式的回歸分析，建立了適合漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)材料的自流堆積角度計算式。經(jīng)誤差分析顯示，該式誤差率僅為11.43%，可作為料漿堆積角度預(yù)測的依據(jù)。

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Stacking angle of slurry-aeolian sand dual-phase medium filling material

BAI Zhongrong

(Xi’an Research Institute Co. Ltd., China Coal Technology and Engineering Group Corp., Xi’an 710077, China)

Stacking angle is an important parameter to describe the spatial accumulation pattern of filling material in the goaf. It has important guiding significance for determining the drilling distance, optimizing the slurry configuration and adjusting the grouting process parameters. In order to grasp the variation law of stacking angle of slurry-aeolian sand dual-phase medium filling material, using self-flow stacking model experiment of tailings and rheological properties experiment, the mixing ratio of aeolian sand was taken as a variable to determine the slurry accumulation parameters and rheological parameters on different conditions of sand ratio. Based on this, Sofra & Boger formula was modified and the accumulation angle calculation formula suitable for slurry-aeolian sand dual-phase media filling material was established, which provided a new way for the quantitative evaluation of filling material stacking angle.

goaf; stacking angle; aeolian sand; model experiment; rheological properties

TD265.4

A

10.3969/j.issn.1001-1986.2020.03.004

1001-1986(2020)03-0024-05

2019-01-16；

2019-04-29

中煤科工集團(tuán)西安研究院有限公司科技創(chuàng)新基金項目(2015XAYZD16)

Science and Technology InnovationFund Project of Xi’an Research Institute of CCTEG(2015XAYZD16)

白仲榮，1989年生，男，甘肅平川人，碩士，工程師，從事礦山地質(zhì)災(zāi)害防治技術(shù)研究和服務(wù)工作. E-mail：baizhongrong@cctegxian.com

白仲榮. 漿液–風(fēng)積沙雙相介質(zhì)充填材料堆積角度實驗研究[J]. 煤田地質(zhì)與勘探，2020，48(3)：24–28.

BAI Zhongrong. Stacking angle of slurry-aeolian sand dual-phase medium filling material[J]. Coal Geology & Exploration，2020，48(3)：24–28.

(責(zé)任編輯 周建軍)