靳奉雨 王葉嬌 孫德安 曾玲玲

摘要：石灰改良是一種經(jīng)濟(jì)、有效的土質(zhì)改良方法，在實(shí)際工程中，改良土由于長(zhǎng)期暴露在復(fù)雜氣候與環(huán)境中，普遍存在長(zhǎng)期強(qiáng)度衰減現(xiàn)象。土水特征曲線是研究土體水分運(yùn)移規(guī)律及其水力性能的重要途徑。為研究溫度和養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)石灰改良土土水特征曲線的影響規(guī)律，制備了未處理重塑土樣和不同養(yǎng)護(hù)齡期（28、90 d）下的石灰改良土樣，采用濾紙法測(cè)定不同溫度（0～40 ℃）下各土樣的土水特征曲線。結(jié)果表明：石灰改良、養(yǎng)護(hù)齡期和溫度均影響土樣的持水性能，并且這種影響會(huì)隨含水率的下降而降低;溫度效應(yīng)隨溫度升高而減弱。最后，采用VG模型擬合土水特征曲線，并探討石灰改良、養(yǎng)護(hù)齡期和溫度對(duì)于VG模型各項(xiàng)參數(shù)a、n、θs、θr的影響。研究結(jié)果揭示了不同溫度下（0～40 ℃）石灰改良黃土持水特性的變化規(guī)律，為不同環(huán)境下石灰改良土水力特性的預(yù)測(cè)以及工程設(shè)計(jì)參數(shù)的選取提供依據(jù)。

關(guān)鍵詞：石灰改良土;持水特性;濾紙法;溫度效應(yīng);齡期

中圖分類(lèi)號(hào)：TU444 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號(hào)：20966717（2020）03002408

Abstract：

Lime treatment is an economical and useful soil improvement method. However， limetreated soils in site always present a serious degradation in strength， since they are exposed to the longterm changes in climate and environment. Water retention curve is essential to study the pore water movement inside soils and their hydromechanical behavior. This paper investigates the influences of temperature and curing time on the water retention curve of limetreated soil. In this test， untreated samples and limetreated samples（28， 90 d）were statically compacted. The water retention curves of untreated and limetreated samples were measured at different temperatures （0～40 ℃）. The results indicate that the water retention capacity of loess is effected by lime treatment， curing time and temperature changes. The effect decreased with the moisture content dropping. The temperature effect gradually weakens with the temperature increases. Besides， the VG model was applied to model the water retention curve of loess. And the effects of temperature and curing time on the parameters of a， n， θs， θr? are analyzed. The research results can provide useful information for engineering construction.

Keywords：limetreated soil; water retention characteristic; filter paper method; temperature effect; curing time

中國(guó)西北黃土高原地區(qū)太陽(yáng)輻射強(qiáng)，夏季炎熱短促，冬季寒冷漫長(zhǎng)，晝夜溫差和季節(jié)性溫差較大，存在大面積的多年凍土和季節(jié)性?xún)鐾?。?dāng)溫度大幅變化時(shí)，土體會(huì)產(chǎn)生凍脹融沉，對(duì)該地區(qū)的巖土構(gòu)筑物造成一系列不容忽視的病害，如路基的不均勻沉降，嚴(yán)重影響道路的使用性能。為改良土體的工程性能，石灰被廣泛應(yīng)用于中國(guó)西北地區(qū)土質(zhì)改良工程[1]?，F(xiàn)場(chǎng)的石灰改良土長(zhǎng)期暴露在復(fù)雜氣候與環(huán)境中，產(chǎn)生明顯的強(qiáng)度衰減現(xiàn)象。Le Runigo等[2]對(duì)石灰改良粉砂土在不同浸水飽和時(shí)間（7、25、50、110 d）和水循環(huán)時(shí)間（110、200、320 d）下的強(qiáng)度耐久性進(jìn)行了研究，結(jié)果表明，該改良土的強(qiáng)度耐久性與其滲透性相關(guān)，土體浸水后抗剪強(qiáng)度顯著降低。馬巍等[3]研究了凍融循環(huán)對(duì)石灰改良粉土剪切強(qiáng)度特性的影響，發(fā)現(xiàn)隨凍融循環(huán)次數(shù)的增加，石灰改良粉土剪切強(qiáng)度逐漸衰減。在干旱、半干旱氣候地區(qū)，上層土體通常處于非飽和狀態(tài)。土水特征曲線對(duì)于研究非飽和土的水力特性具有重要意義。Nguyen等[4]通過(guò)對(duì)某路基現(xiàn)場(chǎng)測(cè)量發(fā)現(xiàn)，溫度變化會(huì)導(dǎo)致基質(zhì)吸力發(fā)生變化，引起土體內(nèi)部水分遷移，進(jìn)一步引起應(yīng)力場(chǎng)和位移場(chǎng)的變化，使其工程性質(zhì)發(fā)生改變。因此，有必要研究溫度對(duì)改性黃土持水特性的影響。這對(duì)于不同環(huán)境下改性黃土工程力學(xué)特性的預(yù)測(cè)以及工程設(shè)計(jì)參數(shù)的選取具有重要指導(dǎo)意義。

目前，非飽和土持水特性的溫度效應(yīng)研究多集中在未改良土。王鐵行等[5]測(cè)量了不同溫度下（5～35 ℃）黃土的土水特征曲線，發(fā)現(xiàn)溫度對(duì)基質(zhì)吸力的影響并不顯著，且在低含水率時(shí)溫度影響較大。蔡國(guó)慶等[6]基于熱力學(xué)理論，結(jié)合Van Genuchten土水特征曲線模型，綜合考慮溫度對(duì)表面張力和浸潤(rùn)系數(shù)的影響，建立了一種預(yù)測(cè)溫度影響的土水特征曲線模型，并將模型計(jì)算結(jié)果與試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，發(fā)現(xiàn)兩者基本吻合。王協(xié)群等[7]測(cè)量了不同溫度下（10～50 ℃）黃土的土水特征曲線，發(fā)現(xiàn)溫度對(duì)持水特性的影響隨含水率降低而增大。葉為民等[8]通過(guò)蒸汽平衡法和滲析法發(fā)現(xiàn)，相同吸力下GMZ膨潤(rùn)土砂混合物的含水量隨溫度升高而減小，但溫度的影響大小取決于吸力水平。談云志等[9]研究了不同溫度下（20～40 ℃）粉土的持水特性，結(jié)果表明，溫度對(duì)持水特性的影響顯著，溫度的影響隨基質(zhì)吸力增大而減小。顯然，溫度對(duì)非飽和土持水效應(yīng)的影響機(jī)理并沒(méi)有形成統(tǒng)一認(rèn)識(shí)，還需要進(jìn)行深入研究。目前的研究不僅缺少對(duì)較低溫度范圍內(nèi)（0～10 ℃）非飽和土持水特性的變化規(guī)律的關(guān)注，而且對(duì)于改性土持水特性的溫度效應(yīng)關(guān)注不足。

筆者采用濾紙法測(cè)量了不同溫度下石灰改良黃土的持水特性曲線，并分析了溫度對(duì)不同齡期下非飽和石灰改良黃土持水特性的影響規(guī)律，為不同工程設(shè)計(jì)參數(shù)的選取提供理論依據(jù)。另外，給出了低溫下（接近0 ℃）石灰處理土持水特性的變化規(guī)律，這對(duì)于處理凍土區(qū)工程問(wèn)題具有重要的實(shí)際意義。

1試驗(yàn)

1.1試驗(yàn)儀器及土樣

試驗(yàn)所用土樣為甘肅蘭州Q4黃土，其基本物理指標(biāo)如表1所示，為低液限粘土。土樣先在室溫下風(fēng)干2周，然后，用土壤粉碎機(jī)粉碎，取粉碎后的土樣進(jìn)行測(cè)試，其顆粒級(jí)配曲線和擊實(shí)曲線分別如圖1和圖2所示。

試驗(yàn)采用生石灰對(duì)土樣進(jìn)行改良。根據(jù)顆粒級(jí)配曲線可知，粒徑小于0.005 mm的顆粒累計(jì)含量為20%。依據(jù)Hilt等[10]提出的最佳石灰摻量計(jì)算公式，試驗(yàn)采用2%的石灰摻量，滿(mǎn)足最佳石灰摻量要求。依據(jù)中國(guó)公路路基設(shè)計(jì)規(guī)范[11]，土質(zhì)路基壓實(shí)度大于96%時(shí)，可基本滿(mǎn)足各種狀況下的設(shè)計(jì)要求。試驗(yàn)選取壓實(shí)度為98%。根據(jù)圖2中的擊實(shí)曲線，土樣的制樣重量含水率取為17%，干密度為1.6 g/cm3。試驗(yàn)中所使用土樣的信息均列于表2。

1.2試驗(yàn)步驟

1）稱(chēng)取一定質(zhì)量的風(fēng)干土，將干土與生石灰粉充分混合，并用噴霧器噴灑去離子水至重量含水率17%并拌合。

2）將拌合后的土放入保鮮袋內(nèi)密封保存12 h，使土中水分分布均勻。

3）制樣方法選擇靜態(tài)壓實(shí)，并嚴(yán)格控制土樣的最終干密度[12]。將拌合后的土裝入制樣模具中，用千斤頂將其壓成高為10 mm、直徑為61.8 mm的圓餅狀土樣，靜壓30 min，以減少卸載時(shí)的回彈。

4）土樣從模具中取出后放入飽和水汽環(huán)境中，密封養(yǎng)護(hù)至目標(biāo)齡期（28、90 d）。

5）將Whatman No.42濾紙放入無(wú)蓋鋁盒中，在上方覆蓋一張較大的非測(cè)試濾紙，以防止灰塵落在濾紙上，影響測(cè)試精度。將鋁盒放入烘箱內(nèi)，烘干12 h。

6）將達(dá)到養(yǎng)護(hù)齡期（28、90 d）的土樣取出，緩慢風(fēng)干至目標(biāo)含水率。

7）將土樣放入保鮮盒中，并在上方覆蓋塑料紗網(wǎng)。將烘干12 h的濾紙放置在塑料紗網(wǎng)上，扣緊保鮮盒，裝入塑封袋中，放入恒溫恒濕箱，并設(shè)置試驗(yàn)溫度，為使濾紙中水分平衡，靜置7 d。

8）取出保鮮盒，按照ASTM D5298[13]中規(guī)定的步驟測(cè)量濾紙含水率，并測(cè)量土樣平衡后的實(shí)際重量含水率。

9）考慮試驗(yàn)過(guò)程中土樣體積將發(fā)生變化，采用液體石蠟法測(cè)量土樣體積，試驗(yàn)步驟與孫德安等[14]相同，并計(jì)算土樣體積含水率。

10）利用表3中濾紙的率定曲線公式計(jì)算吸力值，從而得到該溫度下的土水特征曲線。

2試驗(yàn)結(jié)果

2.1齡期對(duì)持水特性的影響

相同試驗(yàn)溫度、不同養(yǎng)護(hù)齡期下，壓實(shí)黃土的土水特征曲線如圖4所示。以20 ℃下測(cè)得的土水特征曲線為例，在土樣體積含水率從27%到8%的風(fēng)

干過(guò)程中，養(yǎng)護(hù)28 d土樣的土水特征曲線

高于未改良土樣的結(jié)果，說(shuō)明土樣在經(jīng)過(guò)石灰改良并養(yǎng)護(hù)28 d后持水能力升高。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，吸力繼續(xù)提高。當(dāng)體積含水率均為27% 時(shí)，未改良土樣、養(yǎng)護(hù)28 d的土樣、養(yǎng)護(hù)90 d的土樣吸力分別為149、233和336 kPa。養(yǎng)護(hù)28 d的土樣和養(yǎng)護(hù)90 d的土樣吸力分別較未改良土樣吸力提高了56%和125%。但當(dāng)體積含水率為8% 時(shí)，未改良土樣、養(yǎng)護(hù)28 d的土樣、養(yǎng)護(hù)90 d的土樣吸力分別為4 201、4 707和5 110 kPa。此時(shí)，養(yǎng)護(hù)28 d的土樣、養(yǎng)護(hù)90 d的土樣吸力較未改良土樣吸力的提升幅度降為12%和21%，表明壓實(shí)黃土經(jīng)石灰改良后，土樣持水能力提高，并且持水能力隨養(yǎng)護(hù)齡期增加而不斷提高。另外，隨著體積含水率降低，吸力增大，石灰改良和養(yǎng)護(hù)齡期的影響逐漸減弱。

2.2測(cè)試溫度對(duì)持水特性的影響

相同養(yǎng)護(hù)齡期、不同測(cè)試溫度條件下，壓實(shí)黃土的土水特征曲線如圖5所示?？梢钥吹?，在0 ℃→5 ℃→10 ℃→20 ℃→40 ℃的溫度變化過(guò)程中，養(yǎng)護(hù)90 d的土樣在體積含水率為16%時(shí)對(duì)應(yīng)的吸力變化路徑為3 301 kPa→2 418 kPa→2 207 kPa →1 482 kPa →864 kPa，0 ℃下的吸力較40 ℃下的吸力增大了2 437 kPa，變化幅度約為73%，表明測(cè)試溫度對(duì)土樣的持水能力具有顯著影響。隨著測(cè)試溫度升高，相同含水率下土樣吸力逐漸降低，持水能力下降。同樣在0 ℃→5 ℃→10 ℃→20 ℃→40 ℃的溫度變化過(guò)程中，養(yǎng)護(hù)90 d的土樣在體積含水率為8%時(shí)對(duì)應(yīng)的吸力變化路徑為6 946 kPa→ 6 172 kPa→ 5 476 kPa→5 110 kPa→5 108 kPa，0 ℃下的吸力較40 ℃下的吸力增大了1 838 kPa，變化幅度為26%?？梢钥闯?，隨著體積含水率降低，吸力增大，溫度效應(yīng)減弱。還可以觀察到，在溫度變化量相同時(shí)，初始狀態(tài)相同的土樣吸力變化值隨溫度升高而逐漸減弱，表明土樣持水能力的溫度效應(yīng)在低溫時(shí)更加顯著，這與Villar等[15]的測(cè)試結(jié)果一致。

3結(jié)果分析

3.1齡期和測(cè)試溫度對(duì)持水特性的影響

非飽和土內(nèi)孔隙的大小和分布是影響土水特征曲線的重要因素。養(yǎng)護(hù)過(guò)程中石灰改良土持水能力的提高可以歸因于石灰改良土發(fā)生火山灰反應(yīng)，產(chǎn)生了凝膠化合物。這些凝膠化合物會(huì)覆蓋在土顆粒團(tuán)聚體表面，逐漸填充團(tuán)聚體間的孔隙，改變土內(nèi)

孔隙的大小和連通性[16]。在這個(gè)過(guò)程中，某些團(tuán)聚體內(nèi)部孔隙的入口可能會(huì)被堵塞，增加了收縮孔和墨水瓶孔出現(xiàn)的可能性。隨著土顆粒團(tuán)聚體間孔隙逐漸減少以及孔隙間的連接口越來(lái)越狹窄，土體在去飽和過(guò)程中所需的吸力越來(lái)越高，這會(huì)導(dǎo)致在較高含水率時(shí)土樣持水能力明顯提高。但由于在團(tuán)聚體內(nèi)部孔隙中，火山灰反應(yīng)產(chǎn)物較少，因此，在較低含水率時(shí)，土樣持水能力提升并不明顯。

火山灰反應(yīng)隨土樣養(yǎng)護(hù)而持續(xù)進(jìn)行。養(yǎng)護(hù)齡期為28 d時(shí)，石灰改良土的持水能力有一定程度的提升。隨著養(yǎng)護(hù)齡期的增加，其持水能力不斷提高。在養(yǎng)護(hù)時(shí)間較長(zhǎng)的情況下，有更多的凝膠化合物產(chǎn)生，從而導(dǎo)致石灰改良土持水能力明顯提高。但當(dāng)溫度較低時(shí)，氣泡幾乎未發(fā)生膨脹，孔隙水未被擠出，孔隙水大多存在于小孔隙中，去飽和過(guò)程所需的吸力較大。在這種情況下，即使孔隙結(jié)構(gòu)存在一定差別，土水特征曲線也會(huì)趨于一致[1718]。

溫度對(duì)土體持水能力的影響主要體現(xiàn)在溫度影響毛細(xì)管內(nèi)彎液面處表面張力[1920]。隨著溫度的升高，表面張力降低，相同含水率下吸力逐漸減小，土樣持水能力下降。很多情況下，溫度影響表面張力的觀點(diǎn)不足以解釋溫度對(duì)持水特性的影響。非飽和土是由土顆粒、孔隙水和氣體組成的三相混合體。因此，溫度對(duì)吸力的影響還會(huì)受到孔隙氣體和土顆粒表面雙電層的影響。一般來(lái)說(shuō)，氣體具有一定的水溶解性，孔隙水中將存在一定數(shù)量的封閉氣泡。隨著溫度升高，孔隙水中的封閉氣泡發(fā)生膨脹，氣體體積增大，將孔隙水?dāng)D出[9]。另一方面，Hopmans等[21]發(fā)現(xiàn)孔隙水排出的同時(shí)，封閉氣泡也會(huì)排出。隨溫度升高和吸力增大，土中封閉氣泡體積逐漸減小，溫度變化對(duì)持水曲線的影響逐漸減弱。土體孔隙中除了自由水之外，還存在一層吸附于土顆粒表面的結(jié)合水膜。雙電層理論認(rèn)為，土顆粒表面一般帶有負(fù)電荷，這些負(fù)電荷會(huì)由吸附的陽(yáng)離子進(jìn)行中和，前者構(gòu)成雙電層的內(nèi)層，后者形成雙電層的外層，也就是結(jié)合水膜[22]。結(jié)合水含量會(huì)隨溫度升高而減少，并且趨勢(shì)逐漸變緩[23]。當(dāng)溫度升高時(shí)，結(jié)合水分子運(yùn)動(dòng)加劇，當(dāng)電荷之間的吸附力不足以束縛水分子時(shí)，外層的結(jié)合水就會(huì)轉(zhuǎn)變?yōu)樽杂伤谕馏w干燥過(guò)程中容易被排出。隨著溫度進(jìn)一步升高，結(jié)合水膜變薄，電荷之間的吸附力增長(zhǎng)較快，轉(zhuǎn)化為自由水排出的難度越來(lái)越大[24]。因此，隨著溫度升高，相同含水率對(duì)應(yīng)的吸力逐漸下降，并且溫度效應(yīng)逐漸減弱。

3.2養(yǎng)護(hù)齡期和測(cè)試溫度對(duì)VG模型的影響

在現(xiàn)有的土水特征曲線預(yù)測(cè)模型當(dāng)中，Van Genuchten （VG）模型[25]是被應(yīng)用最廣泛的模型之一。同時(shí)，考慮到試驗(yàn)過(guò)程中土樣體積的變化，采用體積含水率，所使用表達(dá)式為

通常認(rèn)為，參數(shù)a表示土水特征曲線中的進(jìn)氣值，參數(shù)n則代表土水特征曲線過(guò)渡段的斜率，將未改良土樣、養(yǎng)護(hù)28 d的土樣、養(yǎng)護(hù)90 d的土樣在不同溫度下測(cè)得的土水特征曲線的數(shù)據(jù)代入VG模型中，得到不同溫度下的模型參數(shù)，列于表4中。由于制樣含水率在最優(yōu)含水率左側(cè)，土樣的孔隙結(jié)構(gòu)分布為雙峰結(jié)構(gòu)，土水特征曲線主要由土顆粒集聚體內(nèi)和集聚體間孔隙控制，也會(huì)出現(xiàn)雙峰結(jié)構(gòu)。根據(jù)雙峰孔隙結(jié)構(gòu)分布的特征，可將土水特征曲線分為對(duì)應(yīng)集聚體間和集聚體內(nèi)的兩孔隙段，可利用預(yù)測(cè)模型分別進(jìn)行擬合[26]。該試驗(yàn)依據(jù)風(fēng)干過(guò)程測(cè)得的土水特征曲線及其擬合參數(shù)很可能代表的是集聚體內(nèi)孔隙段土水特征曲線的模型參數(shù)。此時(shí)，θs代表的是集聚體內(nèi)孔隙飽和時(shí)的含水率。

擬合參數(shù)a、n、θs、θr隨溫度及養(yǎng)護(hù)齡期的變化趨勢(shì)如圖6所示。試驗(yàn)結(jié)果表明，除個(gè)別離散數(shù)據(jù)點(diǎn)之外，整體可以得出溫度對(duì)VG模型參數(shù)（θs、θr、a、n）的影響規(guī)律一致，即對(duì)于同一種土樣而言，隨著溫度升高，a、n有減小的趨勢(shì)，而θs、θr變化較小，該結(jié)果與王鐵行等[5]結(jié)論一致。另外，養(yǎng)護(hù)齡期對(duì)VG模型參數(shù)的影響為：在相同溫度下，石灰改良土樣與未改良土樣相比，石灰改良土樣的θs、a、n增大，θr減小，并且θs、a、n隨養(yǎng)護(hù)齡期增長(zhǎng)而增大，θr幾乎不隨齡期變化。θs、a、n的變化可以歸因于火山灰反應(yīng)隨時(shí)間持續(xù)進(jìn)行，產(chǎn)生了更多的膠凝化合物，將土顆粒集聚體膠結(jié)起來(lái)，減小了集聚體間孔徑，使小孔隙增多。同時(shí)，某些團(tuán)聚體內(nèi)部孔隙的入口可能被膠凝化合物堵塞，增加了收縮孔和墨水瓶孔的可能性。θr的變化可能與土的比表面積變化有關(guān)。土樣經(jīng)石灰改良后，土顆粒發(fā)生絮凝和團(tuán)聚，比表面積下降[27]。這種現(xiàn)象主要發(fā)生在石灰改良前期，因此，θr在土樣養(yǎng)護(hù)齡期超過(guò)28 d的情況下幾乎不發(fā)生變化。

4結(jié)論

1）溫度變化對(duì)黃土持水能力有一定影響。對(duì)于同種土樣而言，土樣持水能力隨溫度升高而下降，曲線逐漸趨于平緩，溫度效應(yīng)減弱。當(dāng)不同土樣溫度和體積含水率相同時(shí)，土樣持水能力隨石灰改良和養(yǎng)護(hù)齡期增加而提高。隨著體積含水率降低，吸力增大，石灰改良、養(yǎng)護(hù)齡期和溫度變化對(duì)黃土持水能力的影響逐漸減弱。

2）VG模型中的參數(shù)會(huì)受到石灰改良、養(yǎng)護(hù)齡期和溫度變化的影響。石灰改良后，θr減小，a變大，θs、n變化不大。其中，θs、a、n會(huì)隨著養(yǎng)護(hù)齡期增長(zhǎng)而增大。對(duì)于同種土樣而言，隨溫度升高，θs、θr幾乎不發(fā)生變化，但a、n都有減小的趨勢(shì)。

3）孔隙水中封閉氣泡的存在和吸附結(jié)合水量的變化是影響黃土持水特性的重要原因。其中，孔隙水中封閉氣泡對(duì)持水特性的影響隨體積含水率降低而減弱。參考文獻(xiàn)：

[1] 張?jiān)ゴǎ?姚永國(guó)， 周泓. 長(zhǎng)齡期改良黃土抗剪強(qiáng)度與滲透性試驗(yàn)研究[J]. 巖土力學(xué)， 2017， 38（Sup2）： 170176.

ZHANG Y C， YAO Y G， ZHOU H. Experimental study of shear strength and permeability of improved loess with long age [J]. Rock and Soil Mechanics， 2017， 38（Sup2）： 170176. （in Chinese）

[2] ?LE RUNIGO B， FERBER V， CUI Y J， et al. Performance of limetreated silty soil under longterm hydraulic conditions [J]. Engineering Geology， 2011， 118（1/2）： 2028.

SUN D A， ZHANG J R， L H B. Soilwater characteristic curve of Nanyang expansive soil in full suction range [J]. Rock and Soil Mechanics， 2013， 34（7）： 18391846. （in Chinese）

[15] ?VILLAR M V， GOMEZESPINA R. Effect of temperature on the water retention capacity of FEBEX and MX80 bentonites[C]//Proceedings of the first European Conference on Unsaturated Soils， 2008： 257262.

[16] ?WANG Y J， CUI Y J， TANG A M， et al. Changes in thermal conductivity， suction and microstructure of a compacted limetreated silty soil during curing [J]. Engineering Geology， 2016， 202： 114121.

[17] 高游， 孫德安， 張俊然， 等. 考慮孔隙比和水力路徑影響的非飽和土土水特性研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)， 2019， 41（12）： 21912196.

GAO Y， SUN D A， ZHANG J R， et al. Soilwater characteristics of unsaturated soils considering initial void ratio and hydraulic path [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2019， 41（12）： 21912196. （in Chinese）

[18] 蔡國(guó)慶， 劉祎， 徐潤(rùn)澤， 等.全吸力范圍紅黏土干濕循環(huán)土水特征曲線[J].巖土工程學(xué)報(bào)， 2019， 41（Sup2）： 1316.

CAI G Q， LIU Y， XU R Z， et al. Experimental investigation for soilwater characteristic curve of red clay in full suction range [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2019， 41（Sup2）： 1316. （in Chinese）

[19] ?GRANT S A， SALEHZADEH A. Calculation of temperature effects on wetting coefficients of porous solids and their capillary pressure functions [J]. Water Resources Research， 1996， 32（2）： 261270.

[20] ?BACHMANN J， HORTON R， GRANT S A， et al. Temperature dependence of water retention curves for wettable and waterrepellent soils [J]. Soil Science Society of America Journal， 2002， 66（1）： 4452.

[21] ?HOPMANS J W， DANE J H. Temperature dependence of soil hydraulic properties [J]. Soil Science Society of America Journal， 1986， 50（1）： 49.

[22] MITCHELL J K， KENICHI S. Fundamentals of soil behavior[M]. New York： John Wiley & Sons， Inc， 2005.

[23] 邵玉嫻， 施斌， 劉春， 等. 黏性土水理性質(zhì)溫度效應(yīng)研究[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)， 2011， 33（10）： 15761582.

SHAO Y X， SHI B， LIU C， et al. Temperature effect on hydrophysical properties of clayey soils [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2011， 33（10）： 15761582. （in Chinese）

[24] 馬田田， 韋昌富， 周家作， 等. 土體的凍結(jié)特征曲線和持水特性[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)， 2015， 37（Sup1）： 172177.

MA T T， WEI C F， ZHOU J Z， et al. Freezing characteristic curves and water retention characteristics of soils [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2015， 37（Sup1）： 172177. （in Chinese）

[25] ?VAN GENUCHTEN M T. A closedform equation for predicting the hydraulic conductivity of unsaturated soils [J]. Soil Science Society of America Journal， 1980， 44（5）： 892898.

[26] 高游， 孫德安. 單峰和雙峰土水特征曲線基本參數(shù)的確定[J]. 巖土工程學(xué)報(bào)， 2017， 39（10）： 18841891.

GAO Y， SUN D A. Determination of basic parameters of unimodal and bimodal soil water characteristic curves [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2017， 39（10）： 18841891. （in Chinese）

[27] 嚴(yán)旭德， 張帆宇， 梁收運(yùn)， 等. 石灰固化黃土的比表面積和離子交換能力研究[J]. 中山大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）， 2014， 53（5）： 149154.

YAN X D， ZHANG F Y， LIANG S Y， et al. Characteristics of special surface area and cation exchange capacity of limestabilized loess [J]. Acta Scientiarum Naturalium Universitatis Sunyatseni， 2014， 53（5）： 149154. （in Chinese）

（編輯王秀玲）