丁選明 巫崇榮 瞿立明 龍永紅

摘要：為探明斜坡地形條件對樁基豎向承載特性的影響，結(jié)合模型試驗和數(shù)值模擬方法，設(shè)計多組斜坡工況和水平對照工況，對單樁豎向承載特性進(jìn)行研究，在相同樁長條件下對比分析平地、不同坡度的單側(cè)斜坡和連續(xù)斜坡地形中樁基的豎向承載力、樁身軸力及樁側(cè)摩阻力的變化規(guī)律和荷載傳遞機(jī)理。研究結(jié)果表明：在相同坡度條件下，單側(cè)斜坡工況的單樁承載能力小于連續(xù)斜坡工況，且樁基豎向承載力隨著坡度增大而降低，斜坡影響度呈非線性增長;斜坡地形主要影響樁側(cè)阻力峰值大小，當(dāng)樁側(cè)阻力出現(xiàn)峰值時，對應(yīng)的樁端阻力大小接近相等;斜坡地形中，樁身前后存在應(yīng)力分布差異，坡前位置豎向應(yīng)力和剪應(yīng)力大于坡后位置，但剪應(yīng)力差異僅存在于0～4倍樁徑的淺層區(qū)域。

關(guān)鍵詞：斜坡;樁基;承載特性;模型試驗;數(shù)值模擬

中圖分類號：TU473.1 文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A 文章編號：20966717（2020）03000109

Abstract： In order to study the influence of slope on the vertical bearing characteristics of pile foundation， combined with model test and numerical simulation method， multiple groups of slope conditions and horizontal ground condition were designed to study the vertical bearing characteristics of single pile. The vertical bearing capacity， axial force， side friction and load transfer mechanisms during loadbearing of pile was compared and analyzed in unilateral slope and continuous slope with the same pile length. The results show that： 1.Under the same slope condition， the singlepile bearing capacity of unilateral slope is less than that of continuous slope， and the vertical ultimate bearing capacity of pile decreases with the increase of slope gradient， and the slope influence degree increases nonlinearly; 2.The slope type mainly affects the peak value of the pile side resistance， and the pile tip resistance is close when the pile side resistance peaks. 3.In the slope， there is a difference in the stress distribution between the front and back of the pile body. The vertical stress and shear stress at the front of the pile body are larger than that at the position back of the pile body， but the difference in shear stress only exists in the area around 0～4 times the pile diameter.

Keywords：slope; pile foundation; bearing characteristic; model test; numerical simulation

隨著山區(qū)基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)的不斷推進(jìn)和城市建設(shè)用地的日益緊張，越來越多的城市建筑群以及配套的公路、鐵路橋梁樁基被設(shè)置在山區(qū)斜坡等不良地形之上，形成斜坡樁基[12]。與一般平地樁基相比，斜坡樁基周圍土體的不對稱分布使得樁基承受來自坡體的側(cè)土壓力，同時，影響樁周土體提供的豎向阻力的大小和分布，使得斜坡樁基的受力條件和承載特性更加復(fù)雜多變。

近年來，許多專家和學(xué)者從不同角度對斜坡地形中樁基的承載特性展開了研究，得到了一些有益的研究結(jié)果。趙明華等[3]通過現(xiàn)場試驗，采集和分析了某高陡橫坡段在建橋梁樁基的應(yīng)力數(shù)據(jù)，指出由于樁前土缺失，坡面以下2～5倍樁徑范圍內(nèi)的土體所提供的摩阻力較小，設(shè)計計算時應(yīng)考慮折減;牛富生等[4]對黃土斜坡樁基的豎向承載特性開展現(xiàn)場試驗研究，發(fā)現(xiàn)試樁上下坡面兩側(cè)的軸力與側(cè)摩阻力分布存在差異，并根據(jù)分布規(guī)律的差異，提出將樁身劃分為0～3D、3～10D、10D以上3個區(qū)域;尹平保等[5]通過橋梁雙樁基礎(chǔ)室內(nèi)模型試驗，觀察到復(fù)雜荷載作用下樁前坡面2～5倍樁徑范圍出現(xiàn)“八”字形裂縫，并提出斜坡樁基破壞模式主要為坡體橫向側(cè)移導(dǎo)致的墩柱偏斜和樁身變形過大等;龔先兵等[6]通過模型試驗發(fā)現(xiàn)，靠近邊坡一側(cè)樁側(cè)摩阻力的發(fā)揮存在邊坡效應(yīng)，樁側(cè)摩阻力傳遞深度更大，且隨邊坡坡度的增大而增大;高博雷等[7]開展砂土單側(cè)斜坡單樁水平抗力的模型試驗，發(fā)現(xiàn)單側(cè)斜坡的存在會減小淺層土體抗水平變形的剛度，且隨樁與邊坡距離減小和邊坡角度增大，削弱作用越明顯;程劉勇等[8]開展數(shù)值研究，發(fā)現(xiàn)坡度較大時樁前斜坡上很容易出現(xiàn)塑性區(qū)并迅速發(fā)展、貫通，造成斜坡樁基極限承載力的減小，而增大臨坡距可增加樁前承荷巖土體面積，提高斜坡樁基的承載能力;陳兆等[9]采用非線性分析，研究坡角、樁土接觸面系數(shù)對水平荷載作用下的斜坡剛性樁的承載影響;Jesmani等[1011]采用三維有限元分析，研究了在不排水豎向荷載下，土體缺失效應(yīng)對軟、中、硬土質(zhì)坡地附近的樁基承載特性的影響，發(fā)現(xiàn)樁基的承載能力與樁的幾何尺寸、斜坡坡度和樁距坡頂?shù)木嚯x有關(guān)，并以表格的形式給出各地形條件下的極限荷載折減因子（RF），對不同地形條件對樁基承載特性的影響效果進(jìn)行分析;Sawant等[12]以三維有限元分析為基礎(chǔ)編制計算程序，對干粘性土近坡面中埋設(shè)的橫向受荷樁的響應(yīng)進(jìn)行數(shù)值模擬，研究了樁距邊坡邊緣距離和邊坡坡度對樁身位移和彎矩的影響，并通過關(guān)系式預(yù)測給定邊緣距離和坡角條件下樁身的橫向位移;Charles等[13]采用3D數(shù)值分析，研究傾斜地基中側(cè)向受壓套筒樁與傾斜地面的荷載傳遞機(jī)制。

上述研究表明，斜坡地形樁前土體部分缺失對樁基承載能力產(chǎn)生了不同的影響，但關(guān)于斜坡地形中樁基的承載特性和樁身荷載傳遞機(jī)理的研究尚不充分，且實際工程中樁后地形又可分為連續(xù)斜坡和平地工況，而考慮樁后地形影響和探討斜坡樁基與平地樁之間的差異及產(chǎn)生原因的研究還相對較少。為此，筆者結(jié)合室內(nèi)模型試驗，利用有限元數(shù)值軟件對斜坡中的單樁進(jìn)行三維數(shù)值模擬，分析了平地、連續(xù)斜坡（樁后地形為連續(xù)斜坡）和單側(cè)斜坡（樁后地形為平地）3類地形中單樁的荷載沉降響應(yīng)、樁身軸力、樁側(cè)摩阻力、樁身應(yīng)力等的分布規(guī)律，并對比分析不同坡度下斜坡對單樁豎向承載能力的影響差異，探討了斜坡地形對樁基豎向承載特性的影響機(jī)理。

1室內(nèi)模型試驗

1.1模型試驗概況

試驗?zāi)Ｐ筒鄣某叽鐬? m×2 m×2.5 m（長×寬×高），配備完善的加載控制系統(tǒng)[14]，如圖1所示。加載設(shè)備采用數(shù)控油壓作動器，加載過程可通過電腦精準(zhǔn)控制，內(nèi)置于作動器中的力傳感器和位移傳感器能及時反饋加載荷載和加載位移。

試驗設(shè)計的對比工況分別為水平工況和連續(xù)斜坡工況，斜坡坡度設(shè)置約為30°，工況設(shè)計與應(yīng)變片布置如圖2所示。為降低邊界效應(yīng)，兩次試驗分開獨立進(jìn)行，樁側(cè)到模型槽壁的距離大于10D，可忽略邊界效應(yīng)。試驗所用模型樁為圓形混凝土預(yù)制樁，樁徑D=10.6 cm，樁長L=120 cm，制樁所用混凝土為C30混凝土，其彈性模量按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范[15]取值為30 GPa;鋼筋籠主筋采用4根直徑為1.0 cm的HRB335鋼筋，并在每根鋼筋上以20 cm為間距布置應(yīng)變片，通過布置在樁身鋼筋上的應(yīng)變片量測樁身應(yīng)力，并得到樁身軸力和樁側(cè)摩阻力沿樁長的分布。地基土采用天然粉土，其天然含水率約為6%，密度1.8 g/cm3，經(jīng)多組原樣土直剪試驗測定，內(nèi)摩擦角25°，粘聚力10 kPa，試驗前先將模型樁依照試驗設(shè)計工況預(yù)先埋設(shè)在模型槽中心位置，如圖3所示。

試驗加載采用慢速維持荷載法在樁頂進(jìn)行豎向加載，每級施加0.5 kN，當(dāng)持荷狀態(tài)下樁頂沉降量小于0.1 mm/h時，則認(rèn)為該級荷載已達(dá)到穩(wěn)定[16]，然后施加下一級荷載，重復(fù)此操作直至荷載沉降曲線有明顯拐點時視為模型已經(jīng)破壞，終止加載。加載過程可通過計算機(jī)控制臺精準(zhǔn)控制，樁頂荷載和沉降結(jié)果均通過傳感器反饋所得，樁身應(yīng)變結(jié)果通過動態(tài)采集系統(tǒng)實時采集。

1.2模型試驗結(jié)果分析

提取模型試驗所測結(jié)果，可繪制出兩組對應(yīng)工況的樁頂荷載沉降曲線見圖4。從圖4可以看出，相同荷載下，連續(xù)斜坡工況的樁頂位移大于水平工況;兩條曲線的線型較為相似，都出現(xiàn)了較為明顯的拐點，可將拐點出現(xiàn)時對應(yīng)的荷載作為樁基豎向極限承載力，則水平工況和連續(xù)斜坡工況的豎向極限承載力分別為4.5、4 kN，地形條件造成的承載力降幅約為11%。

圖5為兩工況下樁身軸力和側(cè)摩阻力分布隨樁頂荷載和變化。從圖5（a）中可以看出，當(dāng)樁頂荷載較小時，水平工況與斜坡工況的軸力分布大致重合，都隨埋深的增大而減小，

且樁頂荷載的增大對樁端軸力的影響較小;而當(dāng)樁頂荷載增大到大于其極限承載力后，水平工況與斜坡工況的軸力分布出現(xiàn)了明顯差異，表現(xiàn)為水平工況在樁身下半段的軸力小于斜坡工況，且不同荷載下的軸力分布趨于平行。圖5（b）顯示，沿深度方向樁側(cè)摩阻力隨埋深的增大而增大，相同荷載作用下樁頂附近區(qū)域有斜坡工況的側(cè)摩阻力略大于水平工況，而在這個區(qū)域以下兩工況的分布規(guī)律相似，這是由于斜坡上覆土層提高了局部區(qū)域的應(yīng)力，增大了上部區(qū)域的側(cè)摩阻力;觀察樁側(cè)摩阻力隨荷載的變化規(guī)律可得，各高度的樁側(cè)摩阻力會隨荷載的增大而逐漸增大，直至達(dá)到穩(wěn)定值，即樁側(cè)摩阻力完全發(fā)揮，且有水平工況的樁側(cè)摩阻力穩(wěn)定值大于斜坡工況，這說明斜坡地形降低了樁側(cè)摩阻力的發(fā)揮。

結(jié)合試驗結(jié)果可以看出，相比于常見的水平地形，斜坡地形會降低樁基的豎向承載力，影響其軸力和側(cè)摩阻力分布，對樁基的豎向承載產(chǎn)生不利的影響。

2有限元數(shù)值分析

2.1數(shù)值模型建立

采用ABAQUS數(shù)值模擬軟件建立三維有限元模型，模型土體選用MohrCoulomb模型模擬，樁體選用線彈性模型模擬，結(jié)合試驗所測結(jié)果，樁體及土體材料參數(shù)選取見表1。為了與室內(nèi)模型試驗對比驗證，數(shù)值模擬模型參照室內(nèi)模型試驗的工況和尺寸建立，并增加同尺寸下的單側(cè)斜坡工況和不同坡度工況作為對比工況，計算工況如表2所示。

選用三維實體模型，C3D8單元，為保證計算精度，對樁及樁周附近區(qū)域作網(wǎng)格加密。為降低計算時間成本，根據(jù)對稱性建立了1/2模型分析。模型底部邊界設(shè)置固定約束，對稱面設(shè)置對稱約束，側(cè)面邊界設(shè)置垂直平面方向的約束，頂面為自由邊界。圖6為3種地形條件下的有限元模型網(wǎng)格劃分圖。為方便結(jié)果分析，定義在樁基向下部分土體為坡前土體，另一半土體為坡后土體。

樁側(cè)與樁側(cè)土體的接觸模擬選用庫倫摩擦模型，結(jié)合費(fèi)康等[17]ABAQUS應(yīng)用中的計算算例和現(xiàn)場的土性條件，取土體內(nèi)摩擦角為樁土間的摩擦角，故接觸面間的摩擦系數(shù)為tan 25°=0.47，接觸形式選用計算精度比較高的面面接觸;為保證樁端與樁底土之間力的合理傳遞，樁端與樁底土采用“tie”連接;在加載過程中樁土界面會發(fā)生較大的相對位移，故接觸跟蹤算法選用有限滑移。

模型建好后依次通過預(yù)設(shè)地應(yīng)力場、生死單元控制和導(dǎo)入應(yīng)力結(jié)果的方法進(jìn)行初始地應(yīng)力平衡及成樁過程的模擬[18]，然后，對樁頂表面分級施加豎向均布荷載。

2.2有限元數(shù)值結(jié)果分析

2.2.1數(shù)值模擬與模型試驗對比

提取對應(yīng)室內(nèi)模型試驗的工況H和工況S30°的結(jié)果，繪制樁頂荷載沉降曲線和樁身側(cè)摩阻力分布，與室內(nèi)模型試驗結(jié)果對比見圖7和圖8。

從圖7中可以看出，數(shù)值結(jié)果中的樁頂豎向位移和拐點出現(xiàn)對應(yīng)的荷載都與對應(yīng)工況下的試驗結(jié)果接近;從圖8中可以看出，各級荷載作用下，數(shù)值計算和試驗所得結(jié)果的趨勢和大小都較為接近。綜合對比可以看出，數(shù)值結(jié)果與對應(yīng)工況下模型試驗結(jié)果擬合較好，表明數(shù)值模型參數(shù)選取合理，能夠有效地反映真實工況。

2.2.2樁頂荷載沉降曲線分析

各數(shù)值模擬工況計算所得樁頂荷載沉降曲線對比如圖9所示。從圖9可以看出，所有曲線的線型大致相同，都可分為緩降段和陡降段，且有明顯的拐點出現(xiàn)，拐點出現(xiàn)時對應(yīng)的樁頂沉降差異較小，表明在材料屬性和尺寸相同的條件下，不同斜坡坡度和斜坡類型下樁的豎向承載失效模式相似。從曲線陡降段明顯可見，相同類型的斜坡工況中坡度越大，同一荷載作用下的樁頂沉降越大;而相同坡度的斜坡工況中，同一荷載作用下的樁頂沉降大小有單側(cè)斜坡工況HS大于連續(xù)斜坡工況S，且都大于水平工況H。綜上可以說明，斜坡的坡度越大，對樁基的承載越不利，而在坡度相同的條件下，單側(cè)斜坡地形對樁基承載的影響較連續(xù)斜坡地形更不利。

為進(jìn)一步分析坡度對樁基承載的影響效果，將各工況拐點出現(xiàn)時對應(yīng)的荷載作為該工況的樁基豎向極限承載力P，各工況下的豎向極限承載力結(jié)果匯總見表3，并引入?yún)?shù)αs=（P0-P）/P0為斜坡地形對樁基豎向承載力的影響度[19]，以反映斜坡坡度對樁基豎向承載力的影響效果，其中，P0為水平地形工況下的單樁豎向極限承載力。從表3中可以發(fā)現(xiàn)，斜坡影響度隨斜坡坡度的變化并非線性，在坡度較小時，影響度隨坡度改變的變化較小，如30°連續(xù)斜坡工況的影響度僅為5.32%，而當(dāng)坡度從30°增長至45°時，影響度陡然上升至23.40%，表明坡度較小時，斜坡地形對樁基的承載能力影響較小，而隨著坡度增大，這個影響效果會急劇凸顯，故實際工程中設(shè)立在陡坡坡段的樁基應(yīng)充分考慮斜坡對樁基承載能力的削弱影響，對設(shè)計承載力進(jìn)行折減。

2.2.3樁土應(yīng)力結(jié)果分析

為進(jìn)一步研究地形影響樁基豎向承載力的機(jī)理，現(xiàn)取30°連續(xù)斜坡和單側(cè)斜坡工況與水平工況對比，即工況H、工況S30°和工況HS30°進(jìn)行以下對比分析。

1）初始地應(yīng)力場對比

圖10分別是3種工況模型在受重力場作用下產(chǎn)生的初始豎向應(yīng)力場。

從圖10可以看出，工況HS30°中坡后平地的豎向應(yīng)力分布與水平工況H相似，但由于坡前土體缺失，靠近斜坡處和坡前場地的豎向應(yīng)力會沿坡面成層分布，同一高度平面的應(yīng)力值有所下降，呈現(xiàn)出非對稱應(yīng)力場，這導(dǎo)致了工況HS30°中樁的豎向極限承載力相較于水平工況H更小。而與工況HS30°相比，工況S30°的樁后存在一部分附加土體，對坡后場地會產(chǎn)生豎向的附加應(yīng)力，使得坡后場地的豎向應(yīng)力也沿坡面成層分布，呈現(xiàn)出更強(qiáng)的非對稱性，但這部分上覆土層會提高局部區(qū)域的應(yīng)力，對樁基的豎向承載有利，故工況S30°的豎向極限承載力相較于工況HS30°更大。

不同地形條件生成的初始應(yīng)力場作用在樁基上會對樁身產(chǎn)生不同的初始應(yīng)力條件，亦會對后續(xù)加載過程中的荷載分布和傳遞規(guī)律產(chǎn)生影響。

2）樁端樁側(cè)承荷分布

為了對比不同工況下的樁端和樁側(cè)土抗力隨外荷載的變化，提取加載過程中的樁端阻力和樁側(cè)阻力變化結(jié)果，分別按樁頂豎向位移變化和樁頂豎向荷載變化作樁端、樁側(cè)阻力分布圖，如圖11所示。

從圖11（a）可以看出，隨著樁頂豎向位移增加，不同地形下的樁側(cè)阻力變化規(guī)律相近，都是先增加到一個峰值后趨于穩(wěn)定，且樁側(cè)阻力達(dá)到峰值所需的豎向位移大致相等，地形差異的影響主要體現(xiàn)在樁側(cè)阻力的峰值大小上，水平工況H最大，工況S30°次之，工況HS30°最小，其峰值分別為3.30、2.88、2.39 kN。3種地形下的樁端阻力均隨樁頂豎向位移的增大而增大，且分布趨同，受地形差異影響較小。從圖11（b）可以看出，在樁側(cè)阻力充分發(fā)揮之前，樁側(cè)阻力和樁端阻力同時增長，但樁側(cè)阻力的增長速率更快;樁側(cè)阻力出現(xiàn)峰值時，對應(yīng)的樁端阻力大小接近相等;樁側(cè)阻力出現(xiàn)峰值之后，樁端阻力加速增長，斜率接近1，而樁側(cè)阻力幾乎不變，表明新施加的荷載主要由樁端承擔(dān)?？梢钥闯?，不同地形下樁端和樁側(cè)阻力的發(fā)展規(guī)律是相似的，地形條件的影響主要體現(xiàn)在極限承載狀態(tài)下樁側(cè)阻力峰值的大小上。

3）樁身荷載傳遞規(guī)律

提取不同荷載作用下樁身的軸力和側(cè)摩阻力分布如圖12所示。對比圖5可以發(fā)現(xiàn)，數(shù)值計算所得的軸力和側(cè)摩阻力分布與試驗結(jié)果大致相同。由圖12可知，當(dāng)樁頂荷載較小時，各地形工況的軸力分布相近，隨著荷載增大，樁身上部的軸力增大，而樁身下部及樁端的軸力變化較小，此階段各工況的樁側(cè)摩阻力分布也大致相似，樁身側(cè)摩阻力隨荷載的增大而增大，但在相同荷載作用下樁頂附近區(qū)域的樁側(cè)摩阻力有工況S30°>工況HS30°>工況H;隨著樁頂荷載逐漸增大，達(dá)到各自工況的極限承載力后，樁身下部的軸力分布出現(xiàn)明顯的差異，同一埋深處水平工況H的軸力最小，工況S30°次之，工況HS30°最大，且隨荷載增大，同一工況的軸力分布曲線表現(xiàn)為相互平行，與此對應(yīng)，隨著荷載達(dá)到各自工況的極限承載力后，樁側(cè)摩阻力將趨于穩(wěn)定，不再增大，此時同一深度的穩(wěn)定值表現(xiàn)為工況H>工況S30°>工況HS30°。綜上分析可得，在荷載較小時，各工況的樁身荷載傳遞規(guī)律表現(xiàn)相似，而當(dāng)荷載逐漸增大到各自的極限承載力后，隨著樁側(cè)摩阻力先后達(dá)到各自的穩(wěn)定值，不同地形條件下樁身荷載傳遞規(guī)律的差別逐漸顯現(xiàn)。

當(dāng)荷載達(dá)到極限承載力后，除了不同地形間存在樁身應(yīng)力分布差異，在斜坡地形中，樁身在坡前和坡后位置也存在應(yīng)力分布差異。取樁頂荷載為5 kN時各工況對稱界面處坡前和坡后位置的樁身豎向應(yīng)力及剪應(yīng)力沿深度分布如圖13，此荷載下3種工況的樁側(cè)摩阻力都已經(jīng)達(dá)到峰值。

由圖13（a）可以看出，3對曲線的趨勢與軸力分布相似，工況H兩側(cè)應(yīng)力值幾近相等，斜坡工況S30°和HS30°兩側(cè)豎向應(yīng)力在坡面淺層區(qū)域開始出現(xiàn)了分叉，表現(xiàn)為同一埋深處的坡前應(yīng)力大于樁后應(yīng)力。從圖13（b）可以看出，在樁身埋深為0～40 cm（約4D）范圍內(nèi)的淺層區(qū)域，樁身兩側(cè)剪應(yīng)力存在明顯差異，這與樁側(cè)摩阻力在樁頂區(qū)域特殊分布區(qū)域相似;而隨著深度增大，樁身兩側(cè)剪應(yīng)力趨于相等，均隨深度的增大而增大，且工況S30°大于工況HS30°，表明在一定深度以下，斜坡地形的差異不再影響樁身兩剪應(yīng)力的分布規(guī)律，而是主要體現(xiàn)在剪應(yīng)力的大小上。

3結(jié)論

結(jié)合模型試驗和數(shù)值模擬方法，設(shè)計了相同樁長、不同斜坡類型和斜坡角度的單樁承載工況，并與水平工況對比，研究了斜坡地形單樁的豎向承載特性及其影響因素，得出如下結(jié)論：

1）斜坡地形會對樁基承載能力產(chǎn)生削弱影響，在相同樁長和斜坡坡度的條件下，單側(cè)斜坡工況的單樁承載能力小于連續(xù)斜坡工況;樁基的豎向承載能力隨著坡度的增大呈降低趨勢，斜坡影響度呈非線性增長，隨著坡度增大，影響效果愈明顯，45°單側(cè)斜坡工況可達(dá)到約30%。

2）斜坡樁基樁端和樁側(cè)阻力的發(fā)展規(guī)律與水平地形相似，樁側(cè)阻力隨荷載增大逐漸增大并達(dá)到穩(wěn)定值，樁端阻力隨荷載的增長先慢后快，斜坡地形主要影響樁側(cè)阻力峰值大小，當(dāng)樁側(cè)阻力出現(xiàn)峰值時，對應(yīng)的樁端阻力大小接近相等。

3）斜坡地形中樁身前后存在應(yīng)力分布差異，坡前位置處的樁身豎向應(yīng)力和剪應(yīng)力大于坡后位置，但剪應(yīng)力差異僅存在于0～4倍樁徑的淺層區(qū)域，而4倍樁徑以下區(qū)域樁身兩側(cè)剪應(yīng)力的差異很小，趨近相等。參考文獻(xiàn)：

[1] 馮忠居. 特殊地區(qū)基礎(chǔ)工程[M]. 北京： 人民交通出版社， 2008.

FENG Z J. Foundation engineering in special areas[M]. Beijing： China Communications Press， 2008. （in Chinese）

[2] 鄧友生， 趙明華， 鄒新軍， 等. 山區(qū)陡坡樁柱的承載特性研究進(jìn)展[J]. 公路交通科技， 2012， 29（6）： 3745.

DENG Y S， ZHAO M H， ZOU X J， et al. Research progress of bearing characteristics of pile column at steep slope in mountain areas [J]. Journal of Highway and Transportation Research and Development， 2012， 29（6）： 3745. （in Chinese）

[3] 趙明華， 楊超煒， 陳耀浩， 等. 高陡橫坡段樁柱式橋梁雙樁基礎(chǔ)現(xiàn)場試驗研究[J]. 巖土工程學(xué)報， 2018， 40（2）： 329335.

ZHAO M H， YANG C W， CHEN Y H， et al. Field tests on doublepile foundation of bridges in highsteep cross slopes [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2018， 40（2）： 329335. （in Chinese）

[4] 牛富生， 許建聰， 馬亢. 黃土斜坡樁基豎向荷載傳遞規(guī)律現(xiàn)場試驗研究[J]. 巖土力學(xué)， 2014， 35（7）： 18991906.

NIU F S， XU J C， MA K. Field experimental study of transmitted characteristics of pile foundation under vertical load in loess slope [J]. Rock and Soil Mechanics， 2014， 35（7）： 18991906. （in Chinese）

[5] 尹平保， 趙明華， 楊超煒， 等. 復(fù)雜荷載下橫坡段橋梁樁基承載特性試驗研究[J]. 土木工程學(xué)報， 2014， 47（5）： 110117.

YIN P B， ZHAO M H， YANG C W， et al. Experimental study on bearing capacity of bridge piles in cross slopes under complex loads [J]. China Civil Engineering Journal， 2014， 47（5）： 110117. （in Chinese）

[6] 龔先兵， 楊明輝， 趙明華， 等. 山區(qū)高陡橫坡段橋梁樁基承載機(jī)理模型試驗[J]. 中國公路學(xué)報， 2013， 26（2）： 5662.

GONG X B， YANG M H， ZHAO M H， et al. Loadbearing mechanism model test for bridge pile foundation in highsteep transverse slope [J]. China Journal of Highway and Transport， 2013， 26（2）： 5662. （in Chinese）

[7] 高博雷， 張陳蓉， 張照旭. 砂土中邊坡附近單樁水平抗力的模型試驗研究[J]. 巖土力學(xué)， 2014， 35（11）： 31913198.

GAO B L， ZHANG C R， ZHANG Z X. Model tests on effect of slopes on lateral resistance of near single piles in sand [J]. Rock and Soil Mechanics， 2014， 35（11）： 31913198. （in Chinese）

[8] 程劉勇， 陳善雄， 余飛， 等. 豎向荷載下斜坡樁基承載力及影響因素數(shù)值研究[J]. 科學(xué)技術(shù)與工程， 2013， 13（18）： 53995403， 5422.

CHENG L Y， CHEN S X， YU F， et al. Numerical simulation for vertical ultimate capacity and influencing factors of oblique slope pile under vertical loads [J]. Science Technology and Engineering， 2013， 13（18）： 53995403， 5422. （in Chinese）

[9] 陳兆， 陳驊偉， 蔣沖， 等. 水平荷載作用下斜坡剛性樁非線性分析[J]. 土木建筑與環(huán)境工程， 2016， 38（3）： 4752.

CHEN Z， CHEN H W， JIANG C， et al. Nonlinear analysis of rigid pile in slope under lateral load [J]. Journal of Civil，Architectural & Environmental Engineering， 2016， 38（3）： 4752. （in Chinese）

[10] ?JESMANI M， KASRANIA A， KAMALZARE M， et al. Undrained vertical bearing capacity of pile located near soft clay slope [J]. Journal of Engineering Research， 2015， 3（3）： 2138.

[11] ?JESMANI M， KASRANIA A， KAMALZARE M. Finite element modelling of undrained vertical bearing capacity of piles adjacent to different types of clayey slopes [J]. International Journal of Geotechnical Engineering， 2018， 12（2）： 147154.

[12] ?SAWANT V A， SHUKLA S K. Effect of edge distance from the slope crest on the response of a laterally loaded pile in sloping ground [J]. Geotechnical and Geological Engineering， 2014， 32（1）： 197204.

[13] ?NG C W W， ZHANG L M. Threedimensional analysis of performance of laterally loaded sleeved piles in sloping ground [J]. Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering， 2001， 127（6）： 499509.

[14] ?QU L M， DING X M， WU C R， et al. Effects of topography on dynamic responses of single piles under vertical cyclic loading [J]. Journal of Mountain Science， 2020， 17（1）： 230243.

[15] 中國建筑科學(xué)研究院. 混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范： GB 50010—2010 [S]. 北京：中國建筑工業(yè)出版社， 2015.

China Academy of Building Research. Code for design of concrete structures： GB 50010—2010 [S]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2015. （in Chinese）

[16] ?建筑基樁檢測技術(shù)規(guī)范： JGJ 106—2014 [S]. 北京： 中國建筑工業(yè)出版社， 2014.

Technical code for testing of building foundation piles： JGJ 1062014 [M]. Beijing： China Architecture & Building Press， 2014. （in Chinese）

[17] ?費(fèi)康， 張建偉. ABAQUS在巖土工程中的應(yīng)用[M]. 北京： 中國水利水電出版社， 2010.

FEI K， ZHANG J W. Application of ABAQUS in geotechnicalengineering [M]. Beijing： China Water Power Press， 2010. （in Chinese）

[18] 張建偉， 孔慶梅， 馬金棟， 等. 復(fù)雜荷載共同作用下斜坡上單樁承載特性研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)， 2014（16）：9698.

ZHANG J W， KONG Q M， MA J D， et al. Study on bearing capacity of the single pile on slope under complex loads [J]. Building Structure， 2014， 44（16）： 9698. （in Chinese）

[19] ?馮忠居， 王航， 魏進(jìn)， 等. 黃土沖溝斜坡橋梁樁基豎向承載特性模型試驗研究[J]. 巖土工程學(xué)報， 2015， 37（12）： 23082314.

FENG Z J， WANG H， WEI J， et al. Model tests on vertical bearing performance of bridge pile foundation in loess gulch slope area [J]. Chinese Journal of Geotechnical Engineering， 2015， 37（12）： 23082314. （in Chinese）

（編輯王秀玲）