盧舟鑫，涂 勇，常中原，劉 歡，楊 剛

(中國長江電力股份有限公司向家壩電廠，四川 宜賓 644612)

水輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)肩負(fù)著開停機(jī)、平衡機(jī)組出力與用電負(fù)荷等重大功能，近年來，許多水電站均出現(xiàn)了主配壓閥頻繁調(diào)節(jié)、接力器抽動(dòng)等運(yùn)行故障。在無增減負(fù)荷脈沖調(diào)節(jié)指令的情況下，導(dǎo)葉主配閥芯上下擺動(dòng)且頻率較快，并伴隨著液壓油流過發(fā)出的“呲呲”聲,這些故障將導(dǎo)致調(diào)速器機(jī)械控制油路油溫升高進(jìn)而影響油質(zhì)，在極端情況會(huì)導(dǎo)致壓力油罐出現(xiàn)事故低油壓，另外由于閥芯位置的上下持續(xù)抽動(dòng)，勢(shì)必造成液壓機(jī)械元件的磨損和松動(dòng)，為電廠的安全穩(wěn)定運(yùn)行埋下了隱患。為了提高水電機(jī)組的運(yùn)行穩(wěn)定性，本文通過探討水輪機(jī)調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)平衡狀態(tài)下各變量之間的對(duì)應(yīng)關(guān)系，詳細(xì)分析了水輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)運(yùn)行中主配壓閥頻繁抽動(dòng)的產(chǎn)生原因，其中包括比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值調(diào)整不到位、傳感器零漂、傳感器安裝位置及精度影響等?；谝陨显蚍治觯岢隽讼鄳?yīng)的技術(shù)措施以解決頻繁抽動(dòng)的問題,進(jìn)而完善調(diào)速器的運(yùn)行環(huán)境，經(jīng)過對(duì)具體電站進(jìn)行工程實(shí)施，驗(yàn)證了本文的分析結(jié)果，以確保水輪機(jī)的運(yùn)行能夠達(dá)到國家標(biāo)準(zhǔn),由此提供穩(wěn)定、優(yōu)質(zhì)的電能。

1 調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)控制原理分析

某水電廠調(diào)速器機(jī)械部分采用德國BOSCH高性能比例閥+步進(jìn)電機(jī)式轉(zhuǎn)換裝置作為冗余的電液轉(zhuǎn)換器，控制調(diào)速器的自動(dòng)、電手動(dòng)、開環(huán)機(jī)械手動(dòng)運(yùn)行方式運(yùn)行，其主配壓閥型號(hào)為能事達(dá)生產(chǎn)的WBLDT-250-01-00型，該主配壓閥為立式主配形式，主配壓閥上腔為控制腔，下腔為恒壓腔，恒壓腔與控制腔的受力面積比為1∶2。在調(diào)速器自動(dòng)或電手動(dòng)工況下，PCC控制器通過液壓隨動(dòng)系統(tǒng)給比例閥提供電氣信號(hào)，比例閥的閥芯換位，輸出壓力信號(hào)油。當(dāng)來自于比例閥的壓力信號(hào)油進(jìn)入主配壓閥的控制腔時(shí)，主配壓閥的閥芯向下運(yùn)動(dòng)打開開機(jī)腔的窗口，接力器向開機(jī)方向運(yùn)動(dòng)，主配壓閥外部的接近開關(guān)位移傳感器，將主配閥芯的位移反饋至比例閥，這時(shí)接力器繼續(xù)開啟，同時(shí)，接力器的傳感器也將接力器的實(shí)際開度值，反饋至比例閥，當(dāng)接力器運(yùn)動(dòng)至設(shè)定值時(shí)，主配閥芯回歸中位，接力器停止在設(shè)定開度；同理，當(dāng)主配壓閥控制腔的油通過比例閥通回油時(shí)，主配壓閥的閥芯向上運(yùn)動(dòng)打開關(guān)機(jī)腔的窗口，接力器向關(guān)機(jī)方向運(yùn)動(dòng)，運(yùn)動(dòng)至預(yù)定開度時(shí)，傳感器反饋信號(hào)使比例閥及主配閥芯都回歸中位，接力器停止運(yùn)動(dòng)，保持在某個(gè)開度不變。這樣，調(diào)速器就完成了比例閥液壓隨動(dòng)系統(tǒng)的調(diào)節(jié)過程。

調(diào)速器比例閥液壓隨動(dòng)系統(tǒng)屬于典型的串級(jí)負(fù)反饋控制回路，該回路由PCC控制器信號(hào)、比例閥、主配壓閥、導(dǎo)葉接力器和相應(yīng)的位置傳感器組成，串級(jí)控制回路由主副環(huán)組成，主環(huán)為導(dǎo)葉開度位置控制環(huán)，副環(huán)為主配壓閥位置控制環(huán)，其中比例閥完成電氣信號(hào)至機(jī)械液壓信號(hào)的轉(zhuǎn)換，位置反饋傳感器完成機(jī)械液壓信號(hào)至電氣信號(hào)的轉(zhuǎn)換，導(dǎo)葉開度補(bǔ)償模塊包括主環(huán)控制啟動(dòng)死區(qū)、主環(huán)控制停止死區(qū)、主配開向補(bǔ)償、主配關(guān)向補(bǔ)償及主環(huán)輸出限幅，主配補(bǔ)償模塊包括副環(huán)動(dòng)作死區(qū)、副環(huán)中位補(bǔ)償及副環(huán)輸出限幅。其中，調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)工作原理框圖如圖1所示。

圖1 調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)自動(dòng)調(diào)節(jié)工作原理框圖Fig.1 Turbine governor hydraulic servo system automatic adjustment working principle block diagram

上述液壓隨動(dòng)系統(tǒng)的具體控制算法如下：

(Ypid-Y)K1=Ms

(1)

當(dāng)|Ypid-Y|≤ΔI1時(shí)，Ypid-Y=0

(2)

(Ms-Mf)K2=Bs

(3)

當(dāng)|Ms-Mf|≤ΔI3時(shí)，Ms-Mf=0

(4)

Bg=Bs+B0+Bz

(5)

式中：Ypid為控制器導(dǎo)葉開度給定；Y為導(dǎo)葉開度反饋值；K1為主環(huán)增益系數(shù)；Ks為副環(huán)增益系數(shù)；Ms為主配位置給定；Mf為主配閥芯位置反饋；ΔI1為主環(huán)控制停止死區(qū)；ΔI3為副環(huán)動(dòng)作死區(qū)；Bs為比例閥位置給定；B0為比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值；Bz為比例閥震蕩信號(hào)；Bg為比例閥驅(qū)動(dòng)器實(shí)際控制信號(hào)。

由于比例閥的動(dòng)作死區(qū)很小，且比例閥電氣控制部分通常設(shè)計(jì)有對(duì)稱振蕩電流信號(hào)，此振蕩信號(hào)用以克服比例閥的動(dòng)作死區(qū)，防止比例閥卡澀，因此，比例閥的動(dòng)作死區(qū)可近似看作為零。即式(5)可簡化為：

Bg=Bs+B0

(6)

當(dāng)調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡時(shí)，導(dǎo)葉開度控制主環(huán)和主配位置控制副環(huán)必然平衡穩(wěn)定，此時(shí)滿足：

Ypid=Y,Ms=Mf

(7)

將式(7)代入公式(1)、(2)、(3)、(4)、(6)，可得Bg=B0，當(dāng)液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡時(shí)，比例閥驅(qū)動(dòng)器實(shí)際控制信號(hào)Bg和比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值B0相等，且該值為比例閥閥芯動(dòng)作平衡值，即液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡時(shí)：Bg=B0=C(常數(shù))。

又由公式(1)、(2)、(3)、(4)、(6)、(7)可知：當(dāng)液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡時(shí)，此時(shí)Bg為常數(shù)，若增大比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值B0，則比例閥位置給定Bs將變小，即主配閥芯位置反饋Mf將增大，反之若減小比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值B0，則比例閥位置給定Bs將變大，即主配閥芯位置反饋Mf將減小。故當(dāng)液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡時(shí)，可以通過調(diào)整比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值來調(diào)整主配閥芯位置反饋Mf。

2 主配抽動(dòng)原因分析

2.1 傳感器零漂造成主配抽動(dòng)的原因分析

主配閥芯反饋位置傳感器由于受到溫度、電源電壓等因素的影響，輸出的主配位置反饋信號(hào)不可避免的存在零漂現(xiàn)象，從而導(dǎo)致調(diào)速器主配電氣中位產(chǎn)生偏移。若設(shè)偏移量為ΔM，則主配位置實(shí)際反饋為：

(8)

當(dāng)導(dǎo)葉開度反饋Y變化后，且|Ypid-Y|主環(huán)控制啟動(dòng)死區(qū)ΔI2時(shí)，調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)靜態(tài)平衡暫時(shí)打破，調(diào)速器控制器開始驅(qū)動(dòng)液壓隨動(dòng)系統(tǒng)逐級(jí)動(dòng)作，將導(dǎo)葉開度反饋Y調(diào)節(jié)至導(dǎo)葉開度給定Ypid的附近位置，當(dāng)|Ypid-Y|≤主環(huán)控制停止死區(qū)ΔI1時(shí)，調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)又恢復(fù)至初始靜態(tài)平衡狀態(tài)。由于調(diào)速器主配中位反饋傳感器零漂的持續(xù)作用，導(dǎo)致上述過程周而復(fù)始的進(jìn)行，進(jìn)而導(dǎo)致了調(diào)速器主配持續(xù)性頻繁調(diào)節(jié)。

其中，接力器的運(yùn)動(dòng)速度可用下式計(jì)算：

(9)

式中：B為主配壓閥窗口總寬度；s為主配壓閥行程或有效開口；Fn為主接利器的活塞面積；a為窗口收縮系數(shù)；g為重力加速度；e為油的密度；Δp為換算到主接利器處的總壓力損失。

由式(9)可知，接力器的運(yùn)動(dòng)速度Vn與主配壓閥行程s滿足函數(shù)關(guān)系式Vn=f(s)，該函數(shù)表達(dá)式近似為線性關(guān)系[1]。

由公式(9)可知，當(dāng)主配中位反饋傳感器零漂值較大時(shí)，即s值過大，就會(huì)導(dǎo)致接力器的運(yùn)動(dòng)速度偏快，進(jìn)一步導(dǎo)致主配閥芯位置抽動(dòng)頻率加快，相應(yīng)的，調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)耗油量將變大、調(diào)速器液壓系統(tǒng)油泵啟停頻率偏高及油溫升高等一系列問題，對(duì)機(jī)組設(shè)備產(chǎn)生不良影響，嚴(yán)重威脅并網(wǎng)機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

2.2 不同開度下主配抽動(dòng)頻率發(fā)生變化的原因分析

以某水電廠主配頻繁調(diào)節(jié)為例進(jìn)行說明。在機(jī)組實(shí)際運(yùn)行過程中，在某一導(dǎo)葉開度條件下，主配電氣中位調(diào)整完畢后，此時(shí)主配中位調(diào)整周期已滿足要求，LCU通過增減脈沖調(diào)整負(fù)荷后，導(dǎo)葉開度將發(fā)生變化，但此時(shí)發(fā)現(xiàn)主配調(diào)整周期隨即也發(fā)生變化，其調(diào)整頻次會(huì)時(shí)快時(shí)慢。基于以上現(xiàn)象，對(duì)該機(jī)組進(jìn)行了不同開度下的主配調(diào)整試驗(yàn)錄波，試驗(yàn)波形如下：

(1)59%導(dǎo)葉開度試驗(yàn)，將調(diào)速器置于功率模式下自動(dòng)控制方式，調(diào)速器工作于比例閥控制模式如圖2所示。

(2)65%導(dǎo)葉開度試驗(yàn)，將調(diào)速器置于功率模式下自動(dòng)控制方式，調(diào)速器工作于比例閥控制模式如圖3所示。

(3)77%導(dǎo)葉開度試驗(yàn)，將調(diào)速器置于功率模式下自動(dòng)控制方式，調(diào)速器工作于比例閥控制模式如圖4所示。

圖2 59%導(dǎo)葉開度下主配中位給定及反饋試驗(yàn)波形Fig.2 Given in the middle position of the main control valve and feedback test waveform at 59% guide blade opening

圖3 65%導(dǎo)葉開度下主配中位給定及反饋試驗(yàn)波形Fig.3 Given in the middle position of the main control valve and feedback test waveform at 65% guide blade opening

圖4 77%導(dǎo)葉開度下主配中位給定及反饋試驗(yàn)波形Fig.4 Given in the middle position of the main control valve and feedback test waveform at 77% guide blade opening

表1 導(dǎo)葉開度與主配調(diào)節(jié)周期對(duì)應(yīng)表Tab.1 Adjustment period correspondence table of guide vane opening and main control valve

由表1可知，該水電廠導(dǎo)葉位置開度不同時(shí)，主配位置抽動(dòng)頻率不同，導(dǎo)葉變化速率不同。經(jīng)過專業(yè)組討論分析后，如圖5所示，主配及導(dǎo)葉接力器在不同開度條件下，其主配壓閥的閥芯靜態(tài)平衡中間位置不同，閥芯反饋越過主配死區(qū)導(dǎo)致主配位置抽動(dòng)，其調(diào)節(jié)頻率因?qū)~開度的不同而不同。由接力器的靜態(tài)平衡方程可知：

(pⅠ-pⅡ)A=R

(10)

式中：pⅠ，pⅡ?yàn)榻恿ζ骰钊麅蓚?cè)的油壓；A為接力器活塞油壓作用面積；R為活塞桿上的阻力。

由于閥盤和閥套之間的間隙很小，間隙中的油流速度很小，油流速度可看做是層流運(yùn)動(dòng)，油流所造成的壓力損失與油流沿程、流速的一次方成正比，可得：

(11)

式中：q為配壓閥漏油量；k1為液體壓力損失系數(shù)；p0為液壓系統(tǒng)工作油壓；λ為主配壓閥搭疊量。

由式(11)可得，漏油量q與工作油壓p0成正比、與搭疊量λ和液體壓力損失系數(shù)成反比。

當(dāng)活塞桿上的阻力R≠0時(shí)，由層流運(yùn)動(dòng)方程可得主配壓閥的閥芯靜態(tài)平衡中間位置：

(12)

由式(12)可得主配壓閥的中間位置會(huì)隨著 的大小變化而變化，其中R包括兩個(gè)部分：一部分為機(jī)械結(jié)構(gòu)的摩擦力，一部分為導(dǎo)水傳動(dòng)機(jī)構(gòu)作用在接力器活塞上的作用力Rw，由水對(duì)導(dǎo)葉接力器的作用力曲線可知，水對(duì)導(dǎo)葉接力器的作用力會(huì)隨著導(dǎo)葉開度的不同，其大小、方向均會(huì)變化。由公式(10)～(12)可知，主配壓閥的閥芯靜態(tài)平衡中間位置S1會(huì)隨著導(dǎo)葉開度及開向的變化而變化，且在不同的導(dǎo)葉開度下，主配壓閥的閥芯靜態(tài)平衡中間位置S1不同，并非始終為一個(gè)中間位置。當(dāng)導(dǎo)葉開至某一特定開度時(shí)，此時(shí)保持原開度下主配電氣中位位置不變，可能導(dǎo)致此時(shí)的主配電氣中位不是主配壓閥的閥芯靜態(tài)平衡中間位置，主配壓閥與閥套之間會(huì)有一個(gè)開口，進(jìn)而驅(qū)動(dòng)液壓隨動(dòng)系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)，且每次主配壓閥閥芯電氣中位回中時(shí)都會(huì)偏離液壓靜態(tài)平衡位置，造成主配壓閥閥芯的持續(xù)抽動(dòng)[2]。

圖5 調(diào)速器液壓隨動(dòng)放大裝置原理圖Fig.5 The schematic of governor hydraulic follower amplifying device

2.3 傳感器的安裝位置及精度對(duì)主配抽動(dòng)影響的原因分析

基于某水電廠為例，如圖6所示，該電廠的主配位置測(cè)量采用“行程變換方法”，即使用楔形“圓臺(tái)”將配壓閥的直線行程轉(zhuǎn)換為斜向行程，該電廠的主配壓閥采用能事達(dá)生產(chǎn)的WBLDT-250-01-00型主配壓閥，該主配壓閥活塞關(guān)閉側(cè)最大行程為25 mm，開啟側(cè)最大行程為20 mm，通過調(diào)整行程壓板上方的關(guān)機(jī)時(shí)間調(diào)節(jié)螺母可精確調(diào)節(jié)導(dǎo)葉接力器第一段關(guān)閉時(shí)間，導(dǎo)葉接力器的開啟時(shí)間可以通過調(diào)整壓板下方的開機(jī)時(shí)間調(diào)節(jié)螺母進(jìn)行調(diào)節(jié)。

圖6 主配位置傳感器安裝位置原理圖Fig.6 The schematic of main control valve position sensor installation position

若用x表示主配閥芯的直線動(dòng)作行程，θ表示楔形“圓臺(tái)”的底角，y為電感接近式傳感器換算后的主配實(shí)際動(dòng)作行程，電感式傳感器平行于水平位置。則行程變換公式為：

y=xcotθ

(13)

若θ值出廠設(shè)置為80°，而x為20～25 mm，則 需滿足3.53～4.4 mm的檢測(cè)范圍。若想精準(zhǔn)控制主配位置，則電感式接近開關(guān)的采樣精度要求較高，一般使用輸出4～20 mA信號(hào)的電感式接近開關(guān)來檢測(cè)導(dǎo)葉和主配壓閥的位置，在傳感器安裝完成后首現(xiàn)進(jìn)行傳感器的位置標(biāo)定，以使其輸出和機(jī)械位置相匹配，即傳感器的采樣碼值為16 000，對(duì)應(yīng)12 mA輸出，該輸出即為主配零點(diǎn)值。如圖6所示，電感接近式傳感器安裝方式有兩種，一種平行于水平位置，另一種垂直楔形“圓臺(tái)”斜邊，通過換算得知。水平安裝式接近開關(guān)主配閥芯直線動(dòng)作單位距離,y值變換為0.176 mm，垂直楔形“圓臺(tái)”斜邊式主配閥芯直線動(dòng)作單位距離,y值變換為0.173 mm，由此可知水平安裝式接近開關(guān)動(dòng)作更明顯，測(cè)量的精度更高[3]。

由于電感式接近開關(guān)的采樣精度較大，控制器中對(duì)采樣信號(hào)的放大倍數(shù)較大，故主配閥芯的直線動(dòng)作行程 變化微小的距離，y值即會(huì)發(fā)生較大的變化。由于主配位置反饋傳感器安裝在主配外殼支座上，主配安裝于回油箱上部，因此，開機(jī)后主配外殼處振動(dòng)較大，反饋信號(hào)會(huì)出現(xiàn)波動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致調(diào)速器頻繁發(fā)生抽動(dòng)現(xiàn)象。

3 主配抽動(dòng)故障解決措施

(1)改變主配位置傳感器安裝方式及安裝位置。通過機(jī)械變換裝置將主配位置傳感器安裝在水車室外，此處不會(huì)因水輪發(fā)電機(jī)組的震動(dòng)而影響導(dǎo)葉反饋信號(hào)，避免了震動(dòng)干擾，通過改變主配位置反饋傳感器的安裝形式，可以降低測(cè)量精度，進(jìn)而減緩震動(dòng)干擾。

(2)更換主配位置傳感器的型號(hào)。因傳感器零漂產(chǎn)生主配頻繁調(diào)節(jié)，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需要，可將原主配壓閥閥芯位移傳感器更換為非接觸式的反饋裝置。更換的非接觸式反饋裝置為德國BOSCH公司生產(chǎn)的大流量比例伺服閥內(nèi)部的閥芯反饋位移傳感器，該傳感器的特點(diǎn)是測(cè)量過程無接觸和無磨損，分辨率高而不受限制，故可以更穩(wěn)定的長期運(yùn)行。

(3)重新設(shè)定主配閥芯電氣中位值。由上述故障原因分析可知，主配電氣中位整定直接影響了調(diào)速器主配抽動(dòng)的頻繁程度。通過分析主配頻繁調(diào)節(jié)的原因，可通過以下方法進(jìn)行主配中位整定。

步驟①：液壓系統(tǒng)處于運(yùn)行態(tài)，調(diào)速器切電手動(dòng)，比例閥閥芯動(dòng)作平衡點(diǎn)調(diào)整，將比例閥與油泵試驗(yàn)臺(tái)連接，比例閥安裝在過渡板上，過渡板連接油流檢測(cè)系統(tǒng)，通過觸摸屏中開放的比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值進(jìn)行比例閥給定信號(hào)調(diào)整，當(dāng)比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值調(diào)整到位后，油流檢測(cè)系統(tǒng)顯示比例閥兩側(cè)出口油流速度一致，此調(diào)整值即判定為比例閥靜態(tài)平衡零點(diǎn)值。

步驟②：液壓系統(tǒng)處于運(yùn)行態(tài)，調(diào)速器切機(jī)手動(dòng)，手動(dòng)開啟導(dǎo)葉至50%左右，松開手輪，在主配反饋閥芯上架設(shè)千分表，觀察10 min主配是否有調(diào)節(jié)動(dòng)作。機(jī)械中位調(diào)整到位后，調(diào)整主配中位傳感器，使其采樣值處于16 000左右，對(duì)應(yīng)電氣輸出信號(hào)為12 mA，即進(jìn)行主配電氣中位粗調(diào)，在觸摸屏中初設(shè)中位傳感器零點(diǎn)碼值。

步驟③：在調(diào)速器空載態(tài)、電手動(dòng)模式下，做導(dǎo)葉0%～p%電手動(dòng)跟隨之后，調(diào)整驅(qū)動(dòng)參數(shù)中比例閥零點(diǎn)補(bǔ)償值，先記下使導(dǎo)葉剛開始開時(shí)的主配反饋通道采樣碼值a1，再記下使導(dǎo)葉剛開始關(guān)時(shí)的主配反饋通道采樣碼值b1。在調(diào)速器空載態(tài)、電手動(dòng)模式下，做導(dǎo)葉100%～p%電手動(dòng)跟隨之后，調(diào)整驅(qū)動(dòng)參數(shù)比例閥零點(diǎn)值，先記下使導(dǎo)葉剛開始關(guān)的主配通道采樣碼值a2，再記下使導(dǎo)葉剛開始開的主配通道采樣碼值b2。其中p%為機(jī)組并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)導(dǎo)葉開度設(shè)定值。

步驟④：取a1、a2、b1、b2的平均值做主配零點(diǎn)通道值設(shè)置主配中位電氣零點(diǎn)。參數(shù)設(shè)置好后分別在無水試驗(yàn)空載狀態(tài)電手動(dòng)模式情況下、有水試驗(yàn)空載狀態(tài)電手動(dòng)模式、開機(jī)試驗(yàn)負(fù)載自動(dòng)模式情況下驗(yàn)證導(dǎo)葉穩(wěn)定情況。若主配中位電氣零點(diǎn)設(shè)定好后，導(dǎo)葉在不同的開度下，仍發(fā)生主配頻繁調(diào)節(jié)的現(xiàn)象，在排除傳感器故障的條件下，重復(fù)步驟③～步驟④，并觀察20 min，直到主配頻繁調(diào)節(jié)滿足要求為止。

通過以上步驟進(jìn)行主配電氣中位調(diào)整后，主配抽動(dòng)頻次明顯減小，較好地解決了主配閥芯頻繁抽動(dòng)的問題。從機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況來看，完全能夠滿足水輪機(jī)調(diào)速器長期運(yùn)行的要求。

4 結(jié) 語

由于調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)是一套自動(dòng)控制系統(tǒng)，其內(nèi)部元件較多，某一個(gè)環(huán)節(jié)出現(xiàn)問題，就有可能導(dǎo)致整個(gè)調(diào)節(jié)過程不穩(wěn)定。通過以上分析發(fā)現(xiàn)，水輪發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行工況不同、水輪機(jī)調(diào)速器所選用的某些元件不合適及測(cè)量方法的變化都有可能造成調(diào)速器系統(tǒng)不穩(wěn)定，所以，需要結(jié)合多方面因素進(jìn)行綜合分析，逐步完善水輪機(jī)調(diào)速器性能，以提高調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)的可靠性。本文通過對(duì)調(diào)速器液壓隨動(dòng)系統(tǒng)原理的詳細(xì)分析，闡述了造成主配頻繁抽動(dòng)的原因，并提出了相應(yīng)的改進(jìn)措施，希望本文對(duì)水電站調(diào)速器相關(guān)專業(yè)的維護(hù)人員具有一定的借鑒意義。