柯俊沐，郭振雄，陳明鵬，陳曉峰，劉志鵬，陳登龍

(福建師范大學(xué)泉港石化研究院，福建泉州 362801)

納米碳酸鈣(nano-CaCO3)在改善塑料加工性能、提高韌性[1]等方面具有明顯的效果。擠出工藝對(duì)nano-CaCO3的性能有著重要的影響，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)擠出工藝做了大量的研究報(bào)道，主要包括三螺桿擠出工藝[2-3]、雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝[4-7]，以及三螺桿擠出工藝與雙螺桿擠出工藝的比較[8-10]。朱向哲等[11]認(rèn)為，一字排列三螺桿擠出機(jī)具有兩個(gè)嚙合區(qū)，在嚙合區(qū)具有較大的壓力梯度、速度梯度，有利于物料的充分混合，物料在流道軸截面內(nèi)，從一根螺桿流向另一根螺桿，共流經(jīng)兩個(gè)嚙合區(qū)，因此，其混合性能好于雙螺桿擠出機(jī)。廖洋威等[12]認(rèn)為，密煉機(jī)間歇工作和雙螺桿擠出機(jī)生熱量高、剪切很強(qiáng)，導(dǎo)致產(chǎn)品質(zhì)量與國(guó)外品牌相比還有較大的差距。雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉機(jī)在保持了密煉機(jī)良好的分布和分散混合能力的同時(shí)，又具備低溫混合特性和連續(xù)生產(chǎn)的優(yōu)勢(shì)，在高填充分散混合的場(chǎng)合得到了越來越廣泛的應(yīng)用。盡管一字排列三螺桿擠出工藝和雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝均克服了傳統(tǒng)雙螺桿擠出工藝在高填充nano-CaCO3母料領(lǐng)域喂料難、分散不均勻等難題，但對(duì)于一字排列三螺桿擠出工藝與雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝在高填充nano-CaCO3的應(yīng)用評(píng)價(jià)鮮有報(bào)道，不利于高填充nano-CaCO3工業(yè)化生產(chǎn)應(yīng)用。

高密度聚乙烯(PE-HD)是制備高性能管材的一種良好基體樹脂。通過加入層狀或粒狀的無機(jī)粉體，以納米尺寸分散在PE-HD中，可以制備具有高強(qiáng)度高韌性的PE-HD增強(qiáng)材料[13-14]，改善了PE-HD在管材領(lǐng)域的應(yīng)用，有效提高了管材企業(yè)的市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)力。筆者選用nano-CaCO3對(duì)PE-HD進(jìn)行改性，研究了雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝和一字排列三螺桿擠出工藝對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料性能的影響。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 主要原材料

PE-HD：7000F，齊魯石化公司；

低密度聚乙烯(PE-LD)：2426H，茂名石化有限公司；

線型低密度聚乙烯(PE-LLD)：7042，大慶石化公司；

nano-CaCO3：CCR，恩平燕怡新材料有限公司；

PE蠟：WD2040P，泰國(guó)SCG公司；

硬脂酸：AC-1801，印度尼西亞斯文公司。

1.2 主要設(shè)備及儀器

雙螺桿擠出機(jī)：TSH25／48型，南京創(chuàng)博機(jī)械設(shè)備有限公司；

雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)：CM50型，福建南安實(shí)達(dá)橡塑機(jī)械有限公司；

一字排列三螺桿擠出機(jī)：RETM-25／40型，廣州市普同實(shí)驗(yàn)分析儀器有限公司；

注塑機(jī)：LMH60-SVPS型，震雄機(jī)械廠股份有限公司；

電熱恒溫鼓風(fēng)干燥箱：PHG-9070型，上海精宏實(shí)驗(yàn)設(shè)備有限公司；

高速混合機(jī)：SHR5A型，南京科爾克擠出裝備有限公司；

電子拉力測(cè)試機(jī)：CMT6104型，美特斯工業(yè)系統(tǒng)(中國(guó))有限公司；

液晶式擺錘沖擊試驗(yàn)機(jī)：ZBC8400-B型，美特斯工業(yè)系統(tǒng)(中國(guó))有限公司；

掃描電子顯微鏡(SEM)：SIGMA 500型，德國(guó)卡爾蔡司公司。

1.3 試樣制備

(1) nano-CaCO3母料制備。

nano-CaCO3母料配方列于表1。

表1 nano-CaCO3母料配方 %

分別采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝和一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3含量為80份的nano-CaCO3母料。

①雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備。

按表1配方，將nano-CaCO3在高速混合機(jī)中加熱至(110±10)℃，控制nano-CaCO3的水分小于0.3%，依次加入PE蠟、硬脂酸，加入后繼續(xù)攪拌15 min，然后加入PE-LLD和PE-LD繼續(xù)攪拌30 min，置于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)中，混合料由喂料區(qū)向密煉區(qū)供料，由密煉區(qū)混合及塑化完成的混合料連續(xù)卸料至單螺桿擠出設(shè)備，完成造粒。雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)組的參數(shù)列于表2，加工工藝參數(shù)列于表3。

表2 雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)參數(shù)

表3 雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)制備nano-CaCO3母料加工工藝參數(shù)

②一字排列三螺桿擠出工藝制備。

按表1配方，將nano-CaCO3在高速混合機(jī)加熱至(110±10)℃，控制nano-CaCO3水分小于0.3%，依次加入PE蠟、硬脂酸，加入后繼續(xù)攪拌15 min，然后加入PE-LLD和PE-LD繼續(xù)攪拌30 min，置于一字排列三螺桿擠出機(jī)中，經(jīng)過三根螺桿混合、塑化并造粒。一字排列三螺桿擠出機(jī)的參數(shù)列于表4，加工工藝參數(shù)列于表5。

表4 一字排列三螺桿擠出機(jī)參數(shù)

表5 一字排列三螺桿擠出機(jī)制備nano-CaCO3母料加工工藝參數(shù)

(2) PE-HD粒料制備。

1#粒料：純PE-HD粒料。

2#粒料：稱取12.5%雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備的nano-CaCO3母料、87.5%的PE-HD，混合均勻，按照表6雙螺桿擠出機(jī)的加工工藝參數(shù)，經(jīng)雙螺桿擠出機(jī)擠出、造粒，獲得nano-CaCO3母料含量為10%的2#粒料。

表6 雙螺桿擠出機(jī)加工工藝參數(shù)

3#粒料：稱取12.5%一字排列三螺桿擠出工藝制備的nano-CaCO3母料、87.5%的PE-HD，混合均勻，按照表6雙螺桿擠出機(jī)的加工工藝參數(shù)，經(jīng)雙螺桿擠出機(jī)擠出、造粒，獲得nano-CaCO3母料含量為10%的3#粒料。

(3) PE-HD試樣制備。

分別將1#，2#，3#粒料放置在105℃的干燥箱中鼓風(fēng)干燥4 h，再將烘干的粒料經(jīng)注塑機(jī)注塑成標(biāo)準(zhǔn)試樣，注塑機(jī)工藝參數(shù)列于表7，按GB／T 2918-2018將試樣放置在溫度(23±1)℃、相對(duì)濕度(50±2)%的恒溫恒濕室內(nèi)24 h后，對(duì)其進(jìn)行性能測(cè)試。

表7 注塑機(jī)加工工藝參數(shù)

1.4 性能測(cè)試

(1)缺口沖擊強(qiáng)度按GB／T 1043.1-2008測(cè)試，試樣尺寸為80 mm×10 mm×4 mm，A型缺口，擺錘能量為4 J。

(2)拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)率按GB／T 1040.1-2006測(cè)試，試樣尺寸為150 mm×10 mm×4 mm，標(biāo)距為50 mm，拉伸速度為100 mm／min。

(3)彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量按GB／T 9341-2008測(cè)試，試樣尺寸為80 mm×10 mm×4 mm，彎曲速度為2 mm／min。

(4)微觀形貌分析：將試樣沖斷后，對(duì)其斷面進(jìn)行噴金處理，使用SEM對(duì)試樣斷面的微觀形貌進(jìn)行觀察。

2 結(jié)果與討論

2.1 PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的微觀形貌

PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的微觀形貌如圖1所示。

圖1 PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的SEM照片(×5 000)

由圖1可以看出，對(duì)于不同工藝制備的nano-CaCO3母料，采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝時(shí)，PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料中nano-CaCO3的最大顆粒尺寸約為2 μm；采用一字排列三螺桿擠出工藝制備時(shí)，PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料中nano-CaCO3的最大顆粒尺寸約為0.5 μm。一字排列三螺桿擠出工藝制備的nano-CaCO3的分散均勻程度優(yōu)于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝。分散混合能力一般是通過剪切力來實(shí)現(xiàn)的，在雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)混合過程中，物料在混煉室內(nèi)強(qiáng)烈地軸向循環(huán)流動(dòng)，使得該設(shè)備具有較強(qiáng)的軸向分散混合能力；一字排列三螺桿擠出機(jī)具有兩個(gè)嚙合區(qū)，在嚙合區(qū)具有較大的壓力梯度、速度梯度，有利于物料的充分混合。物料在流道軸截面內(nèi)，從一根螺桿流向另一根螺桿，共流經(jīng)兩個(gè)嚙合區(qū)。相對(duì)于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出機(jī)，一字排列三螺桿擠出機(jī)使物料在多個(gè)空間層面上充分交換流動(dòng)，對(duì)nano-CaCO3具有較好的分散性。

2.2 不同擠出工藝納米碳酸鈣母料對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料力學(xué)性能的影響

為了更好地研究不同擠出工藝對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料力學(xué)性能的影響，采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度如圖2所示。

圖2 不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度

由圖2可以看出，相對(duì)于純PE-HD (1#試樣)，添加nano-CaCO3后，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料(2#試樣和3#試樣)的缺口沖擊強(qiáng)度顯著提高。這是因?yàn)閚ano-CaCO3的粒徑較小，比表面積大，納米顆粒與PE-HD基體的接觸面積大，納米粒子可以在PE-HD基體中作為應(yīng)力集中點(diǎn)，PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料受到外力沖擊時(shí)會(huì)產(chǎn)生更多的銀紋，吸收更多的沖擊能；nano-CaCO3具有能量傳遞效應(yīng)，會(huì)使PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料受到外力沖擊時(shí)產(chǎn)生的銀紋在擴(kuò)散時(shí)受阻或鈍化，最終終止裂紋，從而提高PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的抗沖擊能力[15]。不同擠出工藝制備的nano-CaCO3母料對(duì)于PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料缺口沖擊強(qiáng)度的影響效果不同。采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的2#試樣的缺口沖擊強(qiáng)度為27.23 kJ／m2，相對(duì)于1#試樣的23.06 kJ／m2，提高了18.1%；采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的3#試樣的缺口沖擊強(qiáng)度為37.78 kJ／m2，相對(duì)于1#試樣，提高了63.8%。一字排列三螺桿擠出工藝制備的nano-CaCO3母料對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的增韌效果更佳，一字排列三螺桿擠出工藝優(yōu)于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝。這是因?yàn)橐蛔峙帕腥輻U擠出機(jī)具有兩個(gè)嚙合區(qū)，物料經(jīng)過一個(gè)螺距的長(zhǎng)度時(shí)，受到兩個(gè)嚙合區(qū)的剪切力，剪切次數(shù)增加；物料在流道軸截面內(nèi)，從一根螺桿流向另一根螺桿，物料的空間多個(gè)層面上充分交換流動(dòng)，對(duì)物料具有較好的分散。因此，在相同nano-CaCO3含量條件下，一字排列三螺桿擠出工藝相比于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，使PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料具有更多的納米顆粒作為PE-HD基體的應(yīng)力集中點(diǎn)，PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料受到外力沖擊時(shí)會(huì)產(chǎn)生更多的銀紋，吸收更多的沖擊能。

采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度如圖3所示。

由圖3可知，相對(duì)于純PE-HD (1#試樣)，添加nano-CaCO3后，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料(2#試樣和3#試樣)的拉伸強(qiáng)度均有所下降。采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的2#試樣的拉伸強(qiáng)度為26.30 MPa，相對(duì)于1#試樣的27.78 MPa，降低了5.3%；采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的3#試樣的拉伸強(qiáng)度為24.46 MPa，相對(duì)于1#試樣，降低了12.0%。雖然不同擠出工藝制備的nano-CaCO3母料都降低了PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度，但雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝明顯優(yōu)于一字排列三螺桿擠出工藝。

圖3 不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度

拉伸強(qiáng)度是表征材料力學(xué)性能最為重要的參數(shù)之一，反映了無塑性形變條件下材料可以承受的最大載荷。對(duì)于顆粒填充高分子復(fù)合材料，若顆粒與基體樹脂之間無粘結(jié)，且無應(yīng)力傳遞，所有載荷由基體樹脂承受，則復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度與垂直載荷方向的承受載荷的有效橫截面積分?jǐn)?shù)之間有如下關(guān)系[16]：

式中：σc——復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度，MPa；

σm——樹脂拉伸強(qiáng)度，MPa；

ψ——顆粒最大面積分?jǐn)?shù)，%。

J. Jancar等[17]研究認(rèn)為，應(yīng)力集中主要依賴于粒子的含量，基體承載橫截面積的減少是影響復(fù)合材料拉伸強(qiáng)度的主要因素。由于nano-CaCO3粒子分散在PE-HD基體內(nèi)，與純PE-HD相比，由于有效承載面積減小，PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度降低。相對(duì)于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，一字排列三螺桿擠出工藝使PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度明顯降低的原因在于：在nano-CaCO3含量一定的情況下，由于一字排列三螺桿有兩個(gè)嚙合區(qū)，對(duì)nano-CaCO3具有較好分散性，使納米粒子的最大面積分?jǐn)?shù)(ψ)減小，故1-ψ增大，但是同時(shí)一字排列三螺桿的高剪切力對(duì)PE-HD樹脂的分子鏈的破壞十分嚴(yán)重，使PE-HD樹脂的拉伸強(qiáng)度(σm)下降較大，在兩個(gè)因素共同作用下，相對(duì)于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，一字排列三螺桿擠出工藝對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度(σc)降低明顯。

采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲性能如圖4、圖5所示。

圖4 不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度

圖5 不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲彈性模量

由圖4和圖5可知，相對(duì)于純PE-HD (1#試樣)，添 加nano-CaCO3后，制 備 的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料(2#試樣和3#試樣)的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量均有所提高。采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的2#試樣的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量分別為13.72 MPa和674.36 MPa，相對(duì)于1#試樣的12.94 MPa和454.54 MPa，分別提高了6.0%和48.4%；采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的3#試樣的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量分別為13.14 MPa和631.31 MPa，相對(duì)于1#試樣，分別提高了1.5%和38.9%。雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝的效果優(yōu)于一字排列三螺桿擠出工藝。

彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量增加的原因是[18-19]：一方面是因?yàn)閚ano-CaCO3納米顆粒在PE-HD基體中作為物理交聯(lián)點(diǎn)，可以有效地傳遞應(yīng)力，使得PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量增大；另一方面是因?yàn)閚ano-CaCO3加入到PE-HD中，充當(dāng)了異相成核劑的作用，促進(jìn)了PE-HD的結(jié)晶，使得分子鏈排列緊密有序，分子間作用增強(qiáng)，有利于PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量增加。相比于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量提高較少，其原因在于：盡管一字排列三螺桿對(duì)nano-CaCO3具有更好的分散性，使其交聯(lián)點(diǎn)更多且結(jié)晶度更高，但是三螺桿造粒工藝的高剪切力對(duì)PE-HD樹脂的分子鏈破壞很顯著，使得PE-HD樹脂承載應(yīng)力的能力下降，在兩個(gè)因素共同作用下，使一字排列三螺桿擠出工藝對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲強(qiáng)度和彎曲彈性模量提高較少。

采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率如圖6所示。

圖6 不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率

由圖6可以看出，相對(duì)于純PE-HD (1#試樣)，添加nano-CaCO3后，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料(2#試樣和3#試樣)的斷裂伸長(zhǎng)率有所降低。采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的2#試樣的斷裂伸長(zhǎng)率為22.12%，相對(duì)于1#試樣的29.20%，降低了24.2%；采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的3#試樣的斷裂伸長(zhǎng)率為24.41%，相對(duì)于1#試樣，降低了16.4%。雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝的效果明顯低于一字排列三螺桿擠出工藝。這是由于nano-CaCO3在PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料中的物理交聯(lián)點(diǎn)作用和異相成核劑作用，使其斷裂伸長(zhǎng)率降低。相比于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，采用一字排列三螺桿擠出工藝時(shí)，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料斷裂伸長(zhǎng)率降低較少，其原因在于：斷裂伸長(zhǎng)率大小與分子鏈的運(yùn)動(dòng)難易程度有關(guān)。分子量越大，分子鏈之間的分子間作用力越強(qiáng)，分子鏈運(yùn)動(dòng)就越困難，斷裂伸長(zhǎng)率越小[20-22]。相比于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉，一字排列三螺桿的高剪切力對(duì)PE-HD樹脂分子鏈的破壞性更強(qiáng)，其分子量降低，小分子鏈能更易運(yùn)動(dòng)，因此采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料時(shí)，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率降低較少。

3 結(jié)論

(1) SEM分析表明，相比于雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝，一字排列三螺桿擠出工藝對(duì)nano-CaCO3具有更好的分散作用，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的缺口沖擊強(qiáng)度增加明顯，較純PE-HD提高了63.8%。

(2)采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲性能得到提高。一字排列三螺桿擠出工藝對(duì)nano-CaCO3具有更好的分散作用的同時(shí)，高剪切力對(duì)PE-HD樹脂分子鏈的破壞也很顯著，在兩個(gè)因素的共同作用下，采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝時(shí)，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的彎曲性能較高，較純PE-HD的彎曲強(qiáng)度提高6%、彎曲彈性模量提高48.4%。

(3)采用不同擠出工藝制備nano-CaCO3母料，制備的PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度和斷裂伸長(zhǎng)率均有所降低。采用雙轉(zhuǎn)子連續(xù)混煉擠出工藝制備nano-CaCO3母料對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的拉伸強(qiáng)度影響較小，其拉伸強(qiáng)度較純PE-HD降低了5.3%。采用一字排列三螺桿擠出工藝制備nano-CaCO3母料對(duì)PE-HD／nano-CaCO3復(fù)合材料的斷裂伸長(zhǎng)率影響較小，其斷裂伸長(zhǎng)率較純PE-HD降低了16.4%。