紀曉東，徐夢超，莊赟城，江 棗

(1. 清華大學土木工程安全與耐久教育部重點實驗室，北京 100084；2. 清華大學建筑設計研究院有限公司，北京 100084)

構件易損性曲線量化了構件在地震中受到不同程度損傷的可能性[1-2]，通過計算得到構件的指標參量(如位移角、轉角等)數(shù)值，即可在易損性曲線上確定出該構件達到某個指定損傷等級的概率。構件易損性曲線研究對于評估構件抗震性能、預測構件地震損傷狀態(tài)及震后修復成本有重要意義，可為結構抗震性能評價和抗震韌性評價提供基礎。

RC剪力墻結構是中國高層建筑常用的結構體系，它包含RC墻和RC連梁兩類構件，建立這兩類構件的易損性曲線，可為RC剪力墻結構抗震性能和韌性評價提供構件損傷判別準則。目前國內(nèi)對RC剪力墻和連梁易損性曲線研究尚比較缺乏。國外，Gulec等[3]統(tǒng)計了三種截面類型(一字形、工字型和T型)共111片小剪跨比RC剪力墻的試驗數(shù)據(jù)，劃分了RC剪力墻的四級地震損傷狀態(tài)，并以位移角為指標參量，建立了對應三種截面類型的RC剪力墻易損性曲線。Rivera和 Whittaker[4]完成了12個大尺寸小剪跨比RC墻的試驗，記錄了各級水平力卸載為零(對應于地震結束狀態(tài)，非峰值位移狀態(tài))時的損傷和裂縫寬度，并基于該試驗數(shù)據(jù)修正了 Gulec等建立的小剪跨比 RC墻易損性曲線。Naish等[5]以連梁轉角為指標參量，建立了兩種配筋形式(對角暗撐配筋和傳統(tǒng)配筋)的 RC連梁的易損性曲線，在每種配筋形式下，分別給出跨高比在1.0～2.0和 2.0～4.0范圍的兩組曲線。美國 FEMA P-58[1]已包含RC剪力墻和RC連梁的易損性曲線相關規(guī)定，可用于結構抗震性能評價。

但美國 FEMA P-58中的易損性曲線并不能直接用于評價我國的RC剪力墻和連梁。主要原因是中國規(guī)范和美國規(guī)范關于RC墻和連梁的抗震性能要求不同，配筋構造也存在差異。比如：美國規(guī)范要求RC墻的位移角限值為中震下2%、大震下3%，而中國規(guī)范規(guī)定RC墻的位移角限值為大震下1%，美國規(guī)范對RC墻的變形能力要求顯著高于中國規(guī)范；相應地，美國規(guī)范中對于RC墻約束邊緣構件長度及配箍的要求也高于中國規(guī)范[6]。美國高層建筑的RC連梁較多采用配置對角暗撐或對角斜筋的連梁，具有比較大的抗剪承載力和變形能力；而中國很少采用此類連梁，一般采用普通配筋連梁。因此，有必要建立按中國規(guī)范設計的RC剪力墻及連梁的易損性曲線。

本文首先介紹了易損性曲線的概念和建立方法，然后統(tǒng)計了74個國內(nèi)RC剪力墻和32個國內(nèi)外RC連梁的抗震性能試驗數(shù)據(jù)，據(jù)此建立了適用于中國規(guī)范的RC剪力墻及連梁的易損性曲線，并同美國FEMA P-58規(guī)定的易損性曲線進行了對比。研究結果可為中國相關規(guī)范的編制提供易損性曲線基礎數(shù)據(jù)，也可為國內(nèi)工程人員進行RC剪力墻結構抗震性能評價和抗震韌性評價提供參考。

1 易損性曲線的概念和建立方法

構件易損性曲線表征了構件的特定指標參量(如位移角、轉角等)與達到某個指定損傷等級的概率之間的函數(shù)關系。

構件易損性曲線建立過程主要包含三部分內(nèi)容：1) 選取表征構件抗震性能的指標參量，如位移角、轉角、加速度等；2) 根據(jù)構件的地震損傷典型狀態(tài)和對應修復方法，劃分若干損傷等級。RC構件的損傷狀態(tài)現(xiàn)象包括開裂、混凝土保護層剝落、縱筋壓曲、混凝土壓潰等，常用的修復方法包括表面修復、注射環(huán)氧樹脂封閉裂縫、高強砂漿修復保護層、置換受損鋼筋和混凝土等；3) 建立數(shù)據(jù)庫，統(tǒng)計樣本數(shù)據(jù)達到各損傷等級的概率分布，建立各損傷等級下的構件易損性曲線。

研究表明，構件易損性分析中的樣本數(shù)據(jù)一般滿足對數(shù)正態(tài)分布規(guī)律[1,3,5,7]。因此，本文建立的RC剪力墻和連梁的易損性曲線也采用對數(shù)正態(tài)分布形式，其概率密度函數(shù)的表達式如式(1)：

式中：X為指標參量(如位移角、連梁轉角等)；μ和σ分別為根據(jù)統(tǒng)計分析計算得到的指標參量X的對數(shù)均值和對數(shù)標準差。易損性曲線橫坐標為式(1)中X值，縱坐標為概率：

建立地震易損性曲線需要大量樣本數(shù)據(jù)，由于構件的真實震害數(shù)據(jù)獲取難度大，現(xiàn)有構件地震易損性曲線主要基于試驗數(shù)據(jù)或有限元模擬數(shù)據(jù)建立。本文基于試驗數(shù)據(jù)統(tǒng)計建立 RC剪力墻和 RC連梁的易損性曲線。步驟如圖1所示。

在樣本數(shù)據(jù)處理中，首先依據(jù)美國 ATC-58[8]建議采用皮爾斯準則(Peirce’s criterion)來識別并剔除離群點，優(yōu)化數(shù)據(jù)集。離群點是指由于實驗誤差較大，導致與真實值存在較大偏差、不能反映試件實際抗震性能的樣本。皮爾斯準則是基于概率論的一種剔除離群點的有效方法，其基本原理是計算可疑數(shù)據(jù)點與數(shù)據(jù)集均值的距離，若該距離大于距離限值，則判定該可疑數(shù)據(jù)點為離群點。距離限值由數(shù)據(jù)集的變異系數(shù)、樣本量以及離群點數(shù)量確定，具體計算過程詳見文獻[9]。需要說明的是，皮爾斯準則適用于正態(tài)分布樣本，而易損性曲線假定為對數(shù)正態(tài)分布形式，因此需要先對數(shù)據(jù)集取自然對數(shù)，再采用皮爾斯準則剔除離群點。

圖1 構件易損性曲線建立流程Fig.1 Procedure of developing fragility curves of components

數(shù)據(jù)集剔除離群點后，采用極大似然估計方法進行參數(shù)估值，確定試驗數(shù)據(jù)集的對數(shù)正態(tài)分布參數(shù) μt和 σt。對于數(shù)據(jù)集 { X1, X2,… , Xi,… Xn}，其似然函數(shù)為式(3)：

式中：函數(shù)φ即為式(1)中的對數(shù)正態(tài)分布概率密度函數(shù)。使似然函數(shù) L(μt,σt)取最大值的 μt和 σt值即為目標值，也就是由該試驗數(shù)據(jù)集擬合的對數(shù)均值和對數(shù)標準差。此過程可利用MATLAB程序的lognfit函數(shù)實現(xiàn)。

計算得到試驗數(shù)據(jù)集的分布參數(shù)μt和σt以及易損性擬合曲線后，需要進行擬合優(yōu)度檢驗，即檢驗試驗數(shù)據(jù)樣本是否符合對數(shù)正態(tài)分布假定。本文采用Lilliefors檢驗，該方法對比擬合曲線的累積概率分布和由試驗樣本計算的頻數(shù)分布，計算兩者的最大差值，與限值進行比較。若最大差值大于限值則檢驗不通過，否則檢驗通過。限值大小與樣本數(shù)量和假設檢驗的顯著性水平α相關，顯著性水平越大限值越小，具體計算公式詳見文獻[10]。假設檢驗中，一般取顯著性水平α = 0.05。此外，Lilliefors檢驗還可以給出檢驗p值，它表征原分布假設成立時，出現(xiàn)試驗觀測樣本情況或更極端情況的概率值。本文采用MATLAB程序中的lillietest函數(shù)進行Lilliefors檢驗。需要說明的是，Lilliefors檢驗時用來判斷樣本是否來自于一個正態(tài)分布總體，而易損性曲線假定為對數(shù)正態(tài)分布形式，因此需要對試驗數(shù)據(jù)取自然對數(shù)后再實施Lilliefors檢驗。

構件易損性曲線的對數(shù)均值μ取由試驗數(shù)據(jù)集擬合的對數(shù)均值μt，即μ = μt。構件易損性曲線的對數(shù)標準差σ反映其離散性，除考慮試驗數(shù)據(jù)集的離散性(即由試驗數(shù)據(jù)集擬合的對數(shù)標準差 σt)之外，還需考慮真實結構構件與試驗試件由于施工、加載條件與加載歷程等差異可能導致的離散性σu。σ值越大，離散性越大，易損性曲線越平緩。對于兩種來源不同、獨立無關的標準偏差，應采用SRSS(完全平方和開方)進行組合，按式(4)計算：

式中：σt由式(3)對試驗數(shù)據(jù)集的極大似然估計得到；σu的取值按照ATC-58[8]建議，數(shù)據(jù)集樣本數(shù)n＞5時，取 σu= 0.1，n≤5時，取 σu= 0.25。

本文據(jù)上述方法建立RC剪力墻和RC連梁的易損性曲線。

2 RC剪力墻易損性曲線研究

2.1 試驗數(shù)據(jù)集

按以下要求從文獻中篩選RC剪力墻試驗試件樣本：1) 普通RC剪力墻，不含鋼板或斜撐；2) 混凝土強度等級、邊緣構件和腹板的配筋均滿足中國GB 50011-2010《建筑抗震設計規(guī)范》[11]的要求，軸壓比不大于0.6，混凝土強度不高于C60；3) 試件剪跨比不小于1.5，破壞模式為彎曲破壞；4) 一字形墻截面，截面高寬比不小于6.5；5) 墻面內(nèi)水平往復加載。典型的試件截面和加載裝置圖如圖 2所示，為懸臂墻在恒定軸壓力和往復水平力作用下的擬靜力試驗。

收集統(tǒng)計RC剪力墻有效試驗試件共74個，樣本數(shù)據(jù)如表1所示。表中：λ為試件剪跨比；nd為設計軸壓比；fcu為混凝土立方體抗壓強度。

表1 RC剪力墻試驗試件統(tǒng)計Table 1 Summary of RC wall specimens

圖2 RC剪力墻加載裝置圖Fig.2 Test setup of RC wall specimens

2.2 損傷等級及修復方法

參考美國FEMA P-58[1]和中國JGJ 3-2010《高層建筑混凝土結構設計規(guī)程》[39]的規(guī)定，本文將RC剪力墻的損傷等級由低到高劃分為五種，編號DS1～DS5。綜合分析試驗現(xiàn)象特征，確定各等級的損傷現(xiàn)象描述和修復方法如表2所示，各損傷等級對應的典型試驗現(xiàn)象照片如圖3所示。

2.3 易損性曲線建立

RC墻的損傷與其位移角直接相關，本文采用位移角作為RC剪力墻易損性曲線的指標參量。需要注意的是，本文統(tǒng)計的試驗試件采用懸臂墻加載方式，底部為固定端；而實際高層建筑中的墻體的位移角會包含下部樓層剛體轉動導致的無害位移，因此用本文易損性曲線判斷高層建筑中RC墻損傷狀態(tài)時，需要將無害位移角扣除。統(tǒng)計所有試件在試驗中出現(xiàn) DS1～DS5各等級所描述的損傷現(xiàn)象時的位移角，并對其做數(shù)據(jù)分析，結果如表3所示。

表2 RC剪力墻損傷狀態(tài)及修復方法Table 2 Damage states and corresponding methods of repair for RC walls

圖3 RC剪力墻各損傷等級對應的試驗現(xiàn)象Fig. 3 Experimental observation of RC wall specimens in various damage states

從表3可以看出，隨損傷程度加大，位移角中位值也不斷增大。需要說明的是，對于偏態(tài)分布，一般認為中位值比均值更能夠代表數(shù)據(jù)的整體趨勢，易損性數(shù)據(jù)基本服從對數(shù)正態(tài)分布，為偏態(tài)分布，因此本文選取中位值作為數(shù)據(jù)的代表值。

對位移角取自然對數(shù)，在各損傷等級依據(jù)極大似然估計進行參數(shù)估值，得到試驗數(shù)據(jù)集擬合的對數(shù)均值μ和對數(shù)標準差σt，并根據(jù)式(4)計算構件易損性曲線的對數(shù)標準差σ。計算結果如表4所示。表 4中，exp(μ)為假定服從對數(shù)正態(tài)分布的原數(shù)據(jù)的擬合中值，即易損性曲線上50%概率所對應的位移角，μ為對數(shù)均值。

表3 RC剪力墻各損傷狀態(tài)位移角統(tǒng)計Table 3 Drift ratio statistics in various damage states for RC walls

表4 RC剪力墻各損傷狀態(tài)易損性曲線參數(shù)Table 4 Lognormal distribution parameters in various damage states for RC walls

如圖4所示為RC墻對應于各損傷狀態(tài)的易損性曲線，包括試驗樣本點及擬合曲線。由圖4可見，除DS3外，其他損傷狀態(tài)的擬合易損性曲線與樣本點分布吻合良好。DS3和DS4的試驗樣本點較少，這是由于不少文獻中并未提供試驗試件出現(xiàn)“受壓側保護層開始剝落，但尚未露出縱筋(DS3)”和“保護層剝落明顯，縱筋裸露(DS4)”時對應的位移角數(shù)據(jù)。從DS1到DS5，隨著損傷等級提高，易損性曲線逐漸右移，對應50%概率的位移角擬合中值(圖中各曲線上圓圈點橫坐標)逐漸增大。

圖4 RC剪力墻易損性曲線Fig.4 RC wall fragility curves

對易損性曲線進行Lilliefors檢驗，結果如表5所示。表5中給出了擬合優(yōu)度檢驗結果和檢驗p值。顯著性水平α = 0.05時，DS1、DS4和DS5擬合優(yōu)度檢驗合格，DS2和DS3的擬合優(yōu)度檢驗不合格。由于目前試驗樣本(特別是DS3的樣本)有限，有待后續(xù)研究中繼續(xù)收集累積試驗數(shù)據(jù)，進一步研究試驗數(shù)據(jù)樣本分布規(guī)律，檢驗是否滿足對數(shù)正態(tài)分布。

表5 RC剪力墻易損性曲線擬合優(yōu)度檢驗Table 5 Lilliefors test results for RC wall fragility curves

2.4 軸壓比影響分析

以往研究表明，RC剪力墻抗震性能受軸壓比、剪跨比、邊緣構件長度和配筋等設計參數(shù)影響，受數(shù)據(jù)量限制，下文僅分析設計軸壓比對RC墻易損性曲線的影響。

表 6將樣本分為nd＜0.3的中低軸壓比墻和nd≥0.3高軸壓比墻兩組，對各組分別建立易損性曲線。由表6可知，對DS1～DS4損傷等級，軸壓比的影響不大，高軸壓比墻易損性曲線的位移角中值比中低軸壓比墻的小20%以內(nèi)；但DS5損傷等級下，高軸壓比顯著降低RC墻的壓彎變形能力，高軸壓比墻易損性曲線的位移角中值比中低軸壓比墻的小約40%。

表6 軸壓比對RC剪力墻易損性曲線的影響Table 6 Influence of axial force ratio on RC wall fragility curves

2.5 本文易損性曲線與FEMA P-58對比

表7對比了FEMA P-58/BD-3.8.9[41]和本文2.3建立的RC剪力墻易損性曲線參數(shù)。FEMA P-58中劃分了4種損傷等級，分別與本文的DS1、DS3、DS4、DS5對應。從表7可以看出，本文DS1易損性曲線的位移角中值略大于FEMA P-58數(shù)值；DS3和DS4易損性曲線的位移角中值比FEMA P-58的數(shù)值小13%；而DS5位移角中值明顯小于 FEMA P-58，相差達27%，其原因是美國規(guī)范ACI 318-14[42]對RC剪力墻邊緣構件長度和配箍要求高于中國規(guī)范GB 50011-2010[11]，因此按美國規(guī)范設計的RC墻峰值后下降段的變形能力大于按中國規(guī)范設計的RC墻。

表7 本文與FEMA P-58的RC剪力墻易損性曲線參數(shù)對比Table 7 Comparison of lognormal distribution parameters of RC wall fragility curves in FEMA P-58 and this paper

3 RC連梁易損性曲線研究

3.1 試驗數(shù)據(jù)集

本文選取的RC連梁試驗試件均為普通配筋的RC連梁，不包含配置對角暗撐、對角斜筋和交叉斜筋的連梁。RC連梁試驗試件樣本按以下要求篩選：1) 普通配筋RC連梁，包括國內(nèi)外的現(xiàn)澆及預制連梁，縱筋和箍筋配置符合中國規(guī)范GB 50011-2010[11]；2) 連梁跨高比在 1.0～5.0；3) 連梁-墻肢交界處應通過增大尺寸或配筋來加強，確保損傷集中在RC連梁梁段，試驗量測的變形為RC連梁梁段的變形，不包括梁墻交界處損傷導致的變形；4) 采用往復循環(huán)加載制度，有四連桿或其他類似裝置確保連梁變形過程中連梁兩端轉角大小相等、方向相反。圖5是典型的RC連梁截面圖和試驗裝置圖。

圖5 RC連梁加載裝置圖Fig.5 Test setup of RC coupling beam specimens

共收集篩選得到32個RC連梁有效試驗試件，由于國內(nèi)RC連梁試驗數(shù)據(jù)有限，上述32個試件中還包含了9個國外試驗試件。這些試件來自美國和加拿大試驗研究，由于ACI 318-14設計規(guī)范和我國規(guī)范關于普通配筋RC連梁的抗震構造要求相近，經(jīng)校核這9個連梁試件的配筋和構造要求也符合中國規(guī)范要求。樣本數(shù)據(jù)如表8所示。表中：L/h為跨高比；Vn/(fcbh0)為名義剪壓比；Vn/Vu為剪箍比；Vn=2Mn/L為連梁達到正截面受彎承載力Mn對應的剪力值；Vu為連梁斜截面受剪承載力計算值；Mn和Vu均按照規(guī)程JGJ 3-2010公式計算。

表8 RC連梁試驗試件統(tǒng)計Table 8 Summary of RC coupling beam specimens

3.2 損傷等級及修復方法

連梁作為結構抗震體系的第一道防線，在地震中往往發(fā)生較大損傷。本文將RC連梁的損傷等級由低到高劃分為三種，編號DS1～DS3。各等級的損傷現(xiàn)象描述和修復方法如表9所示，典型試驗現(xiàn)象照片如圖6所示。

3.3 易損性曲線建立

本文采用連梁轉角作為RC剪力墻易損性曲線的指標參量。統(tǒng)計所有試件在試驗中出現(xiàn)DS1～DS3各等級所描述的損傷現(xiàn)象時的連梁轉角，并對其做數(shù)據(jù)分析，結果如表 10所示。隨損傷程度增加，連梁轉角中位值逐漸增大。

表9 RC連梁損傷狀態(tài)及修復方法Table 9 Damage states and corresponding methods of repair for RC coupling beams

圖6 RC連梁各損傷等級對應的試驗現(xiàn)象Fig. 6 Experimental observation of RC coupling beam specimens in various damage states

對連梁轉角取自然對數(shù)，在各損傷等級依據(jù)極大似然估計計算，得到易損性曲線函數(shù)分布參數(shù)，并根據(jù)式(4)修正對數(shù)標準差σ，結果如表11所示。

表10 RC連梁各損傷狀態(tài)轉角統(tǒng)計Table 10 Chord rotation statistics in various damage states for RC coupling beams

表11 RC連梁各損傷狀態(tài)易損性曲線參數(shù)Table 11 Lognormal distribution parameters in various damage states for RC coupling beams

如圖7所示為RC連梁對應于各損傷狀態(tài)的易損性曲線，包括試驗樣本點及擬合曲線。由圖7可見，擬合易損性曲線與樣本點分布吻合良好，樣本點基本符合對數(shù)正態(tài)分布。從DS1～DS3，隨著損傷等級提高，易損性曲線逐漸右移，連梁轉角擬合中值(對應于概率50%)逐漸增大。

圖7 RC連梁易損性曲線Fig. 7 RC coupling beam fragility curves

對易損性曲線進行 Lilliefors檢驗，結果如表12所示。在5%的顯著性水平下，三條曲線均通過Lilliefors檢驗，擬合優(yōu)度較好。

表12 RC連梁易損性曲線擬合優(yōu)度檢驗Table 12 Lilliefors test results for RC coupling beam fragility curves

3.4 跨高比影響分析

根據(jù)已有研究[55]，RC連梁抗震性能受跨高比L/h、名義剪壓比Vn/(fcbh0)、剪箍比Vn/Vu等設計參數(shù)影響，受數(shù)據(jù)量限制，下文僅分析跨高比L/h對RC連梁易損性曲線的影響。

表13將樣本分為L/h＜2.5和L/h≥2.5兩組，對各組分別建立易損性曲線。由表 13可知，隨跨高比增大，同一損傷等級的易損性曲線的連梁轉角中值增大。

表13 跨高比對RC連梁易損性曲線的影響Table 13 Influence of span-depth ratio on RC coupling beam fragility curves

3.5 易損性曲線與FEMA P-58對比

FEMA P-58中RC連梁易損性曲線按跨高比分組建立。表14將本文曲線和FEMA P-58曲線參數(shù)進行了對比，F(xiàn)EMA P-58各損傷等級易損性曲線轉角中值顯著大于本文計算結果。其原因為 FEMA P-58采用的試件數(shù)目僅為8個，樣本較少，數(shù)據(jù)離散性大，部分試件[56]為單調(diào)加載試驗試件，且部分試件試驗時連梁兩端與墻肢交界處開裂嚴重，連梁 -墻肢節(jié)點變形對構件整體變形貢獻達到 45%以上，試驗測得的轉角大于連梁真實轉角。

表14 本文與FEMA P-58的RC連梁易損性曲線參數(shù)對比Table 14 Comparison of lognormal distribution parameters ofRC coupling beam fragility curves in FEMA P-58 and this paper

4 結論

本文介紹了易損性曲線的概念和建立方法，統(tǒng)計了符合中國規(guī)范的74個國內(nèi)RC剪力墻及32個國內(nèi)外RC連梁的抗震性能試驗數(shù)據(jù)，據(jù)此建立了適用于國內(nèi)RC剪力墻及連梁的易損性曲線。得到以下結論，研究結果可為國內(nèi)工程人員進行RC剪力墻結構抗震性能和韌性評價提供參考。

(1) 損傷等級劃分：

RC剪力墻的地震損傷等級可分為 5種(DS1～DS5)，依次為：開裂(DS1)；邊緣縱筋屈服(DS2)；受壓側保護層剝落，但尚未露出縱筋(DS3)；保護層剝落明顯，縱筋裸露(DS4)；鋼筋受壓屈曲，邊緣構件約束混凝土壓潰(DS5)。

RC連梁的地震損傷等級可分為 3種(DS1～DS3)，依次為：縱筋屈服(DS1)；混凝土保護層剝落(DS2)；鋼筋受壓屈曲、約束混凝土壓潰(DS3)。

(2) 建立易損性曲線的特征參數(shù)：

RC剪力墻對于損傷等級DS1～DS5，其易損性曲線的位移角中值分別為0.0015、0.0035、0.0078、0.0103和0.0135，對數(shù)標準差分別為0.50、0.37、0.32、0.21和0.46。

RC連梁對于損傷等級DS1～DS3，其易損性曲線的轉角中值分別為0.0051、0.0133和0.0246，對數(shù)標準差分別為0.44、0.52和0.39。

(3) 易損性曲線受設計參數(shù)影響情況：

對RC剪力墻，同一損傷等級下，易損性曲線的位移角中值隨設計軸壓比增大而減小。

對RC連梁，同一損傷等級下，易損性曲線的轉角中值隨跨高比增大而增大。

(4) 與美國FEMA P-58易損性曲線比較：

本文 RC剪力墻易損性曲線在嚴重損傷等級(DS5)對應的位移角中值小于美國FEMA P-58數(shù)值27%，其原因為美國規(guī)范對剪力墻邊緣構件和配箍要求高于中國規(guī)范，按美國規(guī)范設計的RC墻的變形能力大于按中國規(guī)范設計的RC墻；本文RC連梁易損性曲線在各損傷等級對應的轉角中值小于美國FEMA P-58的結果，其原因為FEMA P-58采用的試件樣本較少，數(shù)據(jù)離散性大，且部分試件為單推試驗試件，連梁-墻肢節(jié)點變形影響大，試驗測得的轉角大于連梁真實轉角。