王曉嘉，郭婉肖，李亞寧，楊明甫，韓志偉，王伯良

(南京理工大學化工學院，江蘇 南京 210094)

引 言

高聚物黏結炸藥(PBX)是一種以單質炸藥為主體，以高聚物為黏結劑的高能混合炸藥，具有能量高、感度低、安全性能優(yōu)良等特點[1]。在制備過程中，PBX炸藥的性能除了受單質炸藥和黏結劑等組分的影響外，包覆溫度也是關鍵的影響因素之一[2]。HMX具有高密度、高爆速、高爆壓等良好性能，廣泛用于制造混合炸藥和高能推進劑。但它本身對外界的刺激(撞擊、摩擦)較為敏感，安定性差，通常采用聚合物包覆技術改善其敏感性。氟聚合物密度較高，具有良好的耐熱性、耐老化性和相容性，因此廣泛應用于混合炸藥中[3-5]。

李席等[6]采用相分離法將氟橡膠包覆到HMX表面，通過SEM、XPS、接觸角測試、機械感度測試等實驗手段對復合粒子的性能進行表征，發(fā)現(xiàn)氟橡膠可以有效包覆HMX，其撞擊感度降低了29%，摩擦感度降低了42%。Ji Wei等[7]采用SEM、XPS和感度測試等實驗方法對F2602/HMX復合體系的形貌和沖擊敏感性進行了表征和分析，發(fā)現(xiàn)與純HMX相比，F(xiàn)2602/HMX復合體系N元素的峰強度降低，F(xiàn)元素的峰值強度明顯增加，這表明F2602可以很好地包覆在HMX表面。楊耀天等[8]采用分子動力學模擬方法對HMX黏結劑進行優(yōu)選，對HMX與黏結劑之間的結合能進行計算分析，認為黏結劑HTPB與HMX之間的結合能最大，形成的復合體系的穩(wěn)定性最好，可以作為優(yōu)選黏結劑。朱偉等[9]采用分子動力學模擬方法對不同溫度下的AP/HMX復合體系進行研究，認為結合能隨溫度的變化呈現(xiàn)出復雜的變化趨勢，引發(fā)鍵長隨溫度的升高而升高，溫度對PBX炸藥之間的相互作用影響較大。郭慧峰等[10]研究了水懸浮工藝溫度對HMX基PBX炸藥的形貌及安全性能的影響，發(fā)現(xiàn)當制備溫度為60℃時，復合體系的形貌完好，安定性明顯提高，撞擊感度的特性落高提高了63.62%。

采用相分離法進行樣品制備時，工藝溫度對樣品的性能影響很大。目前，多采用分子動力學模擬從分子層面研究溫度對PBX炸藥性能的影響，研究方法單一。本研究在前人的基礎上，采用實驗與分子動力學模擬相結合的方法，通過表征不同工藝溫度下F2604/HMX復合粒子的包覆效果和機械感度，并從分子層面揭示不同溫度對F2604和HMX相互作用的影響規(guī)律，為實際過程中HMX基PBX炸藥工藝溫度的選擇提供參考。

1 實 驗

1.1 試劑與儀器

HMX，高品質，甘肅銀光化學工業(yè)集團有限公司；乙酸乙酯，分析純，成都市科龍化工試劑廠；氟橡膠(F2604)，內(nèi)蒙古三愛富萬豪氟化工有限公司。

HITACHI S-4800Ⅱ型場發(fā)射掃描電子顯微鏡(SEM)，日本日立高新科技有限公司；PHI QUANTERA II型X射線光電子能譜儀，日本Ulvac-Phi公司；HGZ型撞擊感度測試儀，南京理工大學。

1.2 F2604/HMX復合粒子制備

采用相分離法進行樣品制備，將氟橡膠包覆在HMX表面。配制質量分數(shù)為20%的氟橡膠-乙酸乙酯溶液，置于水浴鍋中提前預熱，將HMX加入配置好的溶液中，在水浴溫度分別為20、30、40、50、60℃下勻速攪拌，待乙酸乙酯基本揮發(fā)完畢，造粒后將樣品放入烘箱內(nèi)進一步驅除溶劑，烘箱溫度調節(jié)為50℃，烘干2h后得到F2604/HMX復合粒子。

1.3 性能測試

采用掃描電子顯微鏡對F2604/HMX復合粒子的微觀形貌進行表征，掃描電壓為15kV；采用X射線光電子能譜儀觀測試樣的元素含量變化，X射線源為Al Kα單色化XPS；參照GJB 772A-97方法 601.2撞擊感度-特性落高法對試樣進行撞擊感度測試，測試條件：落錘質量2kg，藥量30mg。

2 數(shù)值模擬

2.1 模型的建立

運用Materials Studio 2017中的Visualizer模塊構建4×2×3的HMX超晶胞，切割(1 0 0)晶面，含有48個HMX分子，共1344個原子，其結構模型如圖1(a)所示。構建F2604分子鏈，鏈長為13，其結構模型如圖1(b)所示。

圖1 HMX(1 0 0)和F2604模型Fig.1 Model of HMX(1 0 0) and F2604

2.2 模擬過程

利用Build Layers工具將氟橡膠添加在HMX表面，其復合體系模型如圖2所示。采用Forcite模塊中的Geometry Optimization對復合體系模型進行幾何優(yōu)化。

圖2 F2604/HMX復合體系模型Fig.2 Model of F2604/HMX composite system

選用NPT系綜進行200ps分子動力學(MD)模擬，研究不同工藝溫度對復合體系性能的影響，溫度選用20、30、40、50、60℃，模擬過程中的壓力設置為0.1MPa，控溫方式為Andersen方法，控壓方式為Berendsen方法，用Velocity Verlet 法進行積分，分別使用Atom-based和Ewald方法求得范德華(vdW)和靜電力作用(Electrostatic)，截斷半徑為0.95nm，并使用截斷尾部校正。HMX/F2604體系中各原子的初始速度按照Maxwell-Boltzmann分布原理確定，根據(jù)時間平均等效于系綜平均的基本假設，在具有三維周期性邊界條件的周期箱中計算牛頓運動方程，運動方程使用Verlet積分算法，積分步長1.0fs，總模擬時間200ps，前100ps用于熱力學平衡，后100ps用于統(tǒng)計分析，共得到2000幀軌跡，其平衡結構模型如圖3所示。然后選用Forcite模塊對模型多幀軌跡進行計算分析，得到復合體系的結合能[11-13]。

圖3 F2604/HMX(1 0 0)平衡結構模型Fig.3 Equilibrium structures of F2604/HMX(1 0 0)

3 結果與討論

3.1 工藝溫度對復合粒子微觀形貌的影響

采用SEM分別對單質HMX和不同工藝溫度下制備的F2604/HMX復合粒子的微觀形貌進行表征，結果如圖4所示。

圖4 HMX及不同溫度下制備的F2604/HMX復合粒子SEM圖Fig.4 SEM photographs of HMX and F2604/HMX composite particles prepared at different temperatures

從圖4(a)中可以看出，未包覆的HMX表面光滑，形狀規(guī)則，棱角分明。從圖4(b)～4(f)可以看出，在F2604的包覆作用下，HMX表面附著一層包覆物，HMX顆粒緊緊結合在一起，棱角消失，這表明F2604從溶劑中析出時能鋪展并粘附在HMX表面，從而有效包覆在HMX表面。隨著溫度的升高，HMX表面粘附的氟橡膠增多，復合粒子的表面開始變得平整、光滑。但當溫度繼續(xù)增大(超過50℃)時，復合粒子的形狀變得不規(guī)整，其表面開始變得粗糙。當工藝溫度過高或過低時，都會對復合粒子的微觀形貌產(chǎn)生影響，分析其主要原因是，在樣品制備過程中，當工藝溫度低于50℃時，乙酸乙酯的揮發(fā)速率較慢，氟橡膠析出的時間變長，在攪拌作用下瞬間析出的氟橡膠不能很好地包覆在HMX表面，導致包覆效果不好。當溫度高于50℃時，乙酸乙酯的揮發(fā)速率較快，氟橡膠瞬間析出較多，造成HMX表面氟橡膠分布不均勻，從而影響包覆效果。

3.2 分子間作用力分析

結合能為分子間相互作用能的負值，是組分間相互作用強度的定量表征參數(shù)，結合能越大，組分間相互作用力就越強，形成的復合體系越穩(wěn)定，包覆效果就越好。通過分子動力學模擬采用公式(1)計算不同溫度下復合體系的結合能，從分子層面探究溫度對包覆效果的影響，結果見表1。

Ebind=-Einter=-[Etotal-(EF2604+EHMX)]

(1)

式中：Ebind為結合能;Einter為分子間相互作用能；Etotal為復合體系平衡結構的單點能；EHMX為去掉氟橡膠的HMX的單點能；EF2604為去掉HMX的氟橡膠的單點能[14-15]。

表1 不同溫度下F2604/HMX復合粒子的結合能

從表1可知，當溫度從20℃增加到40℃時，樣品的結合能數(shù)值降低，說明F2604和HMX之間的相互作用和穩(wěn)定性減弱。當溫度為50℃時，F(xiàn)2604/HMX復合粒子的結合能數(shù)值最高，說明分子間的相互作用力最強，形成的F2604/HMX復合體系最為穩(wěn)定。當溫度繼續(xù)升高，復合體系的結合能呈現(xiàn)下降趨勢，分子間的相互作用力減弱，復合體系的穩(wěn)定性降低。故可以推斷，當制備工藝溫度為50℃時，HMX與F2604分子間的相互作用力較強，體系較為穩(wěn)定，包覆效果較好。

3.3 X射線光電子能譜分析

分別對單質HMX和不同工藝溫度下制備的F2604/HMX復合粒子進行X射線光電子能譜(XPS)測試分析，結果如圖5所示。

圖5 不同溫度下F2604/HMX復合粒子的XPS譜圖Fig. 5 XPS spectra of F2604/HMX composite particles at different temperatures

由于氟橡膠中不含N、O元素，HMX中不含F(xiàn)元素，則可以通過N元素、O元素和F元素的峰值強度和元素含量來判斷包覆效果的好壞[16]。從圖5可以看出，與未包覆的單質HMX相比，F(xiàn)2604包覆HMX后樣品的譜圖中出現(xiàn)F1s峰，且N1s和O1s的峰值強度明顯降低，這表明F2604可以有效包覆在HMX表面。當工藝溫度為50℃時，樣品的N1s峰強度最低，說明工藝溫度為50℃時，氟橡膠對HMX的包覆效果較好。

利用Casa XPS軟件分別對單質HMX和不同工藝溫度下制備的F2604/HMX復合粒子的表面元素含量進行分析，并采用表面樣品的N原子質量分數(shù)進行包覆度計算[17]，計算結果見表2。包覆度R的計算公式如下：

R=(N0-Nx)/N0

(2)

式中：N0為未包覆樣品表面的N原子質量分數(shù);Nx為不同工藝溫度下F2604/HMX復合粒子樣品表面的N原子質量分數(shù)。

表2 HMX及不同溫度下制備的F2604/HMX復合粒子的元素含量和包覆度計算結果Table 2 Calculated results of elemental content and coating degree of HMX and F2604/HMX composite particles prepared at different temperatures

由表2可知，采用F2604包覆HMX后，樣品表面的N元素含量明顯降低。分析其原因主要是HMX表面的N元素含量明顯高于F2604(不含N元素)，當F2604包覆在HMX表面后，樣品表面的N元素含量明顯降低，表明F2604可以有效包覆在HMX表面。

由圖5與表2還可以看出，不同工藝溫度對其包覆度的影響很大。F2604包覆HMX后，復合粒子的N元素含量先降低再升高，包覆度先升高再降低。當工藝溫度為50℃時，樣品的F元素含量最高，N元素的含量最低，包覆度最高，包覆效果最好。其余溫度下的包覆效果明顯較差。根據(jù)結合能數(shù)值，從分子層面分析原因可能是在50℃下，F(xiàn)2604和HMX之間的相互作用力較強，形成的F2604/HMX復合體系穩(wěn)定性較好，使得F2604對HMX的包覆效果較好，包覆度數(shù)值較高。

3.4 撞擊感度分析

采用特性落高法對不同工藝溫度下制備的F2604/HMX復合粒子進行撞擊感度測試，結果表明，溫度為20、30、40、50、60℃下制備的F2604/HMX復合粒子的特性落高分別為45.7、61.7、69.2、81.7、75.9cm。

與HMX(特性落高16.8[18])相比，F(xiàn)2604/HMX復合粒子的特性落高明顯升高，表明其撞擊感度明顯降低。隨著溫度的升高，復合粒子的特性落高先升高再降低，表明樣品的撞擊感度先降低再升高。50℃下制備的F2604/HMX復合粒子的特性落高為81.7cm，與20℃相比提高了78.8%，表明在50℃條件下制備的樣品撞擊感度最低，安全性最好。

以上研究結果表明，工藝溫度對撞擊感度有明顯影響，結合掃描電鏡分析，認為主要是隨著工藝溫度的升高，在50℃條件下，氟橡膠均勻粘附在HMX表面，形成均勻密實的包覆層，表面變得平整光滑，使得顆粒之間的空穴率和孔穴半徑降低，在外界沖擊作用和載荷作用下受力分布均勻，在撞擊作用下因孔穴絕熱壓縮形成熱點的概率也相應降低，從而使樣品的特性落高升高，撞擊感度降低[19-21]。

4 結 論

(1)在不同工藝溫度條件下，采用相分離法制備HMX/F2604復合粒子。掃描電鏡和X射線光電子能譜分析結果表明，F(xiàn)2604可以有效包覆在HMX表面。隨著工藝溫度的升高，HMX/F2604復合粒子的N元素含量先降低再升高，包覆度先升高再降低。當工藝溫度為50℃時，HMX/F2604復合粒子的表面平整光滑，N元素含量最低，包覆度最高，包覆效果最好。

(2)50℃時HMX/F2604復合體系的結合能數(shù)值最高，F(xiàn)2604與HMX之間的相互作用最強，形成的HMX/F2604體系穩(wěn)定性較好，使得F2604對HMX包覆效果較好，包覆度數(shù)值升高。

(3)隨著工藝溫度的升高，HMX/F2604復合粒子的撞擊感度先降低再升高。與20℃相比，當工藝溫度為50℃時，復合粒子的特性落高從45.7cm提高到81.7cm，提高了78.8%。故采用相分離法進行樣品制備時，工藝溫度應控制在50℃左右。