嚴錦江，張 洋

(國電大渡河流域水電開發(fā)有限公司，四川成都610041)

1 工程概況

在深埋軟巖地層建設(shè)大斷面引水隧洞是一項非常大的挑戰(zhàn)，若不能事先掌握高應(yīng)力下開挖過程軟巖的力學響應(yīng)規(guī)律，建設(shè)過程中將難以避免地發(fā)生難以控制的大變形[1-4]，圍巖向洞內(nèi)擠壓縮徑，嚴重侵占隧洞過流斷面，并且通過擴挖再加固也難以有效控制變形的持續(xù)緩慢發(fā)展?，F(xiàn)場試驗洞是掌握深埋軟巖隧洞開挖過程中及開挖后圍巖變形規(guī)律的最直接方式，在現(xiàn)有理論無法準確預(yù)測軟巖變形規(guī)律的前提下，試驗洞全程監(jiān)測為設(shè)計和科研提供了最有價值的支撐數(shù)據(jù)。

丹巴水電站位于四川省甘孜藏族自治州丹巴縣境內(nèi)的大渡河干流上，擬采用二洞四機布置，2條長為17.3 km的圓形引水隧洞襯砌后斷面為12.4 m。引水系統(tǒng)圍巖主要由石英巖、長英質(zhì)變粒巖、石英云母片巖、云母石英片巖、角閃巖等組成。其中，云母石英片巖和石英云母片巖為軟巖，初步分析累計長度達3 000 m，約占引水系統(tǒng)總長的18.5%，主要位于引水隧洞后2.5 km洞段，特別是石英云母片巖強度相對更低，為引水系統(tǒng)力學性質(zhì)最差的巖層，也是本文的重點研究對象。

石英云母片巖天然抗壓強度為15～30 MPa，飽和抗壓強度為10～25 MPa，軟化系數(shù)為0.5～0.56，屬較軟巖[5]，巖石強度低，變形大，遇水易軟化，流變效應(yīng)顯著，巖體質(zhì)量以III類或IIIb類為主；當片理面與隧洞軸線平行或斜交時，在高應(yīng)力作用下會產(chǎn)生較嚴重的擠壓變形問題，圍巖類別為IVb類或Vb類。引水隧洞埋深大，軟巖洞段最大埋深達1 220 m，自重應(yīng)力高，且工程位于強烈構(gòu)造活動區(qū)，構(gòu)造作用較顯著，總體上地應(yīng)力水平較高。在石英云母片巖地層隧洞開挖后，有可能出現(xiàn)較嚴重的大變形問題。因此，丹巴水電站引水隧洞深埋軟巖變形演化規(guī)律的揭示及變形量的準確把握是樞紐開發(fā)中的“卡脖子”問題[6-9]。

丹巴水電站設(shè)計階段相應(yīng)于在現(xiàn)場長探洞軟巖最大埋深處設(shè)置了1條試驗隧洞，并預(yù)埋監(jiān)測儀器，監(jiān)測試驗隧洞開挖過程中圍巖不同部位的全程變形值。從開挖完成至今，經(jīng)過7年的持續(xù)監(jiān)測，獲得了大量圍巖長期變形數(shù)據(jù)，并基于這些數(shù)據(jù)分析其變形分布與演化規(guī)律，為深埋軟巖引水隧洞的設(shè)計提供重要的數(shù)據(jù)支撐。

2 試驗洞布置方案及監(jiān)測布置

為更好認識大斷面深埋軟巖隧洞開挖過程中的變形演化規(guī)律，現(xiàn)場在該地層最大埋深處(埋深1 220 m)設(shè)置了1條試驗洞。試驗洞為城門洞形，跨度和高度均為8 m，起止樁號為K1+745～K1+781，洞長共36 m。其中，漸變段8 m(K1+745～K1+753)，直線段28 m。為掌握試驗洞開挖過程中圍巖全程的變形，在試驗洞左側(cè)設(shè)置了1條觀測支洞，由探洞斜向開挖36.77 m，然后轉(zhuǎn)向與試驗洞軸線平行方向開挖觀測支洞，觀測支洞長為15.33 m，其與試驗洞凈間距為20 m。試驗洞設(shè)置A-A、B-B、C-C等3個監(jiān)測斷面，樁號分別為K1+759、K1+762、K1+765，每個監(jiān)測斷面在試驗洞的頂拱和左右邊墻腰部(面向掌子面)各布置1套多點位移計，其中左邊墻的多點位移計采用從觀測支洞預(yù)埋的方式(編號為A1、B1、C1)，以監(jiān)測試驗洞開挖全過程的圍巖變形情況，頂拱和右邊墻的多點位移計則采用即埋式。試驗洞布置方案見圖1。多點位移計埋設(shè)位置及測點設(shè)置見圖2。

圖1 試驗洞布置方案(單位：cm)

圖2 試驗洞多點位移計監(jiān)測布置(單位：cm)

由于試驗洞開挖爆破的問題，使得原位移計測點位置的設(shè)計尺寸沒有很好地控制到位，造成了一定的偏差。根據(jù)實際測量和計算，除在試驗洞頂部、右側(cè)鉆孔安裝的位移計按設(shè)計尺寸保留外，左側(cè)的位移計錨頭與原設(shè)計有所變化。3個監(jiān)測斷面左側(cè)1號位移計實際錨頭與試驗洞壁的距離見表1。

表1 左側(cè)位移計錨頭與試驗洞壁的距離 m

3 試驗洞開挖方案

試驗洞先開挖導洞(3 m×3 m)，后擴挖成形，現(xiàn)場記錄統(tǒng)計的開挖節(jié)點及監(jiān)測數(shù)據(jù)見表2(以A-A斷面左邊墻多點位移計錨頭A1-6監(jiān)測數(shù)據(jù)為例)。試驗洞開挖施工節(jié)點和監(jiān)測布置情況如下：

表2 測點變形量特征

(1)第一階段導洞開挖。先開挖到K1+761后，暫停試驗洞段開挖，進行支洞開挖，并進行地應(yīng)力試驗和試驗洞左邊墻A1、B1、C1多點位移計的預(yù)埋和監(jiān)測。

(2)第二階段將導洞開挖到K1+768。

(3)第三階段試驗洞室擴挖。進行K1+756～K1+768段的洞室擴挖，擴挖采取非全斷面式的分塊形式進行。

(4)第四階段停挖，在已開挖好的試驗洞段進行監(jiān)測儀器鉆孔安裝及監(jiān)測等工作。采用即埋方式埋設(shè)鋼弦式多點位移計(孔口位置為試驗洞右側(cè)邊墻，距底板4 m，測孔斷面編號分別為A3、B3、C3)進行變形監(jiān)測；采用即埋方式埋設(shè)鋼弦式多點位移計(孔口位置為試驗洞頂拱，距底板8 m，測孔斷面編號分別為A2、B2、C2)進行變形監(jiān)測。

(5)第五階段試驗洞延伸段導洞開挖。將延伸段導洞開挖到K1+786(設(shè)計到K1+781)。

(6)第六階段延伸段擴挖(包括洞室整修)。

4 試驗洞圍巖變形規(guī)律分析

試驗洞左側(cè)預(yù)埋位移計全程記錄了試驗洞開挖引起的圍巖變形，六點式位移計能夠反映巖體(圍巖)變形的空間和時間上的分布關(guān)系。因此，本節(jié)從左側(cè)圍巖變形過程、變形速率及變形空間分布等方面進行不同監(jiān)測斷面變形監(jiān)測成果分析[10]。

4.1 左側(cè)圍巖變形過程

試驗洞左側(cè)預(yù)埋位移計所測變形與時間過程見圖3。由于距離試驗洞洞口較近，早期開挖擴散段有所提前，釋放了一部分變形，由于測點錨頭距離圍巖相對較遠，A1斷面監(jiān)測位移相對較??；各監(jiān)測儀器監(jiān)測變形變化規(guī)律基本一致，后期延伸段開挖對距離較近的B1斷面影響更明顯。

圖3 多點位移計監(jiān)測結(jié)果

受開挖擾動影響，圍巖變形主要發(fā)生在擴挖期、停挖期、延伸段開挖和延伸段擴挖完成后的圍巖流變變形4個階段。由于與開挖掌子面距離的變化，各階段的影響效應(yīng)有所不同，純開挖未出碴時的變形占總變形量的25%～30%左右，出碴和修邊等動作導致的變形占15%(實際也有時間效應(yīng)變形)，兩者加起來占到總變形的40%～45%以上，短期變形速率大。

停挖期的變形量較大，停挖期(3個月)的圍巖流變變形約占總變形的17%～20%左右。延伸段開挖導洞開挖時間較短，對變形的總量影響較小。擴挖成形的影響十分顯著，加上導洞開挖和主洞身的擴挖導致的變形約占總變形的30%。延伸段擴挖完成后，位移隨時間的變化曲線趨于平緩，變形收斂趨勢明顯，擴挖完成后的圍巖流變變形約占總變形的10%。停止開挖之后至今，圍巖變形逐漸趨于穩(wěn)定，基本保持不變。

4.2 左側(cè)圍巖變形速率

左側(cè)洞壁各測點變形速率見圖4。從圖4可知，開挖時圍巖變形速率最大，以A1-6點為例，最大值可達5.81 mm/d，變形量迅速增大，隨著掌子面的遠離，變形速率迅速降低，變形曲線趨于平緩。擴挖期至延伸段導洞開挖之間圍巖的最小變形速率為0.005 mm/d，延伸段擴挖期變形速率約為0.021 mm/d，最終穩(wěn)定后的變形速率為0.000 4 mm/d。各部位的平均變形速率與測點錨頭距離洞壁的遠近有關(guān)，其中A1-6遠些，其速率較??；其他2個近些，總的變形大，變化速率也更高，并成倍地放大。

圖4 圍巖變化速率

4.3 左側(cè)圍巖變形空間分布特征

由于位移計傳感器安裝在支洞側(cè)，監(jiān)測計算位移量以支洞端為不動點，但支洞實際也一定有變形。因此，可近似地認為1號傳感器的監(jiān)測值(離支洞最近點)為支洞的變形，其他各點的變形總量中扣減該變形即圍巖在相應(yīng)位置上實際位移。左側(cè)不同剖面測點沿洞壁距離的變形見圖5。從圖5可知，試驗洞圍巖變形由支洞側(cè)平緩升高，自支洞洞壁至8 m處，不同時間圍巖變形呈線性升高。8～5 m處，不同時間點對應(yīng)的變形也近似呈線性增長。這表明開挖過程中，深度大于5 m的圍巖處于彈性狀態(tài)，在擾動應(yīng)力作用下發(fā)生變形。而深度小于5時，圍巖變形則呈非線性增長，表明此時圍巖開始發(fā)生破裂屈服，非線性變形顯現(xiàn)，特別是靠近洞壁2 m以內(nèi)，變形迅速增大，現(xiàn)場圍巖松馳嚴重。

圖5 測點沿洞壁距離的變形(單位：cm)

4.4 隧洞頂拱變形監(jiān)測成果

由于A-A、B-B和C-C監(jiān)測斷面的圍巖變形規(guī)律基本一致，本文僅以A-A斷面為典型斷面，分析不同部位的變形特征。圖6為A-A斷面的頂拱變形演化曲線。從圖6可知，該斷面監(jiān)測頂拱位移相對較小，其中3號測點所測2014年2月18日～2014年5月27日變形數(shù)據(jù)為負值，該數(shù)值在后續(xù)分析中應(yīng)去除。后期延伸段開挖對距離較近斷面影響更明顯，延伸段擴挖完成后，孔口處位移變化明顯，其他測點位移變化較小，但位移收斂趨勢明顯。

圖6 A-A斷面頂拱變形

5 圍巖變形趨勢分析

試驗洞變形監(jiān)測期間共有2次停挖，第1次為2013年4月21日～2013年7月31日，第2次為延伸段開挖出渣完成后2013年9月25日～2014年5月27日。截取這2次停挖期間的左邊墻監(jiān)測數(shù)據(jù)，對圍巖變形趨勢進行分析。圍岸變形趨勢見圖7。采用觀測天數(shù)計算，用2次項式對變形曲線趨勢進行擬合，按變化速率為0(方程一階導數(shù))計算變形收斂天數(shù)。依據(jù)第1次停挖期間的監(jiān)測數(shù)據(jù)所計算出來的擬收斂天數(shù)小于依據(jù)第2次停挖期間的監(jiān)測數(shù)據(jù)所計算出來的，由于第1次停挖期的時間較短，故可選取依據(jù)第2次停挖期間的監(jiān)測數(shù)據(jù)所計算出來的更為合理。由此可得，圍巖變形的擬收斂天數(shù)最高可達500 d，最低為208 d。依據(jù)左邊墻長期監(jiān)測數(shù)據(jù)計算可得，至2015年2月23日約180 d，圍巖變形速率為0.000 4 mm/d，可近似為0，圍巖收斂，接近變形趨勢分析預(yù)測的天數(shù)。

圖7 圍巖變形趨勢

6 結(jié) 語

本文通過深埋試驗洞現(xiàn)場開挖過程中的監(jiān)測數(shù)據(jù)，研究圍巖變形規(guī)律及趨勢，得到以下結(jié)論：

(1)深埋軟巖變形過程與開挖過程密切相關(guān)，且開挖完成后存在顯著的流變變形，與開挖過程相對應(yīng)。試驗洞圍巖變形可分為擴挖期、停挖期、延伸段開挖和延伸段擴挖完成后的圍巖流變變形4個階段。

(2)距離掌子面越近，圍巖變形速率越高，隨著掌子面的遠離，變形速率明顯降低，圍巖變形趨于平緩，空間效應(yīng)消失后，圍巖變形速率并未降至0，而隨時間持續(xù)降低，最終降至接近0。

(3)隧洞開挖后，圍巖內(nèi)應(yīng)力重新分布，圍巖變形深度較大，但深部圍巖變形隨深度呈近似線性變化，表現(xiàn)為彈性變形行為，而距離洞壁較近部位，圍巖變形隨深度呈現(xiàn)明顯的非線性特性，塑性變形顯現(xiàn)。因此，不同深度處的變形特征可作為判斷圍巖塑性屈服的依據(jù)。

(4)依據(jù)短期監(jiān)測數(shù)據(jù)對變形曲線趨勢進行擬合估算，丹巴水電站深埋軟巖洞段圍巖變形收斂天數(shù)最高為500 d，最低為208 d。經(jīng)長期監(jiān)測數(shù)據(jù)分析證明，預(yù)測的收斂天數(shù)基本準確。