陳 馨，何永祝，王明超，周 俊，任雯君

(湖北航天化學技術研究所，襄陽 441003)

0 引言

硬脂酸和氧化鋅作為EPDM絕熱層中應用最廣的硫化活性劑，不僅可提高膠料的硫化程度，促使炭黑等粉末狀配合劑在膠料中均勻分散，還能提高膠料的耐熱、耐磨性能。納米氧化鋅由于粒子尺寸進入到納米材料的范疇，從而具有一系列獨特的納米效應，如量子尺寸效應、小尺寸效應、表面效應、宏觀量子隧道效應、介電限域效應等。因此，在橡膠領域得到了廣泛的應用。如利用納米氧化鋅的小尺寸效應，可與高分子實現(xiàn)分子水平的結合的特點，將其添加進膠料中用于增大交聯(lián)網(wǎng)絡密度，使得納米氧化鋅膠料的拉伸強度及斷裂伸長率明顯優(yōu)于普通膠料；利用納米氧化鋅的導電性，將其作為導電的白色填料填充于橡膠中，可研制出導電性橡膠和靜電屏蔽產(chǎn)品；利用納米氧化鋅可吸收大氣中紫外線的表面特性，在膠料表面涂一層納米氧化鋅微粒的透明涂層，可防止膠料日光老化，并提高耐磨、防水等性能[1]。

硬脂酸作為絕熱層中常用的工藝助劑，與合成橡膠有較好的互容性，但硬脂酸作為一種含有—COOH基團的小分子酸性助劑，在低溫下可能會發(fā)生殘留，進而遷移至襯層/推進劑界面，當硬脂酸遷移至襯層中，一方面可與襯層中的—NCO基團發(fā)生反應，降低襯層的實際固化參數(shù)，另一方面硬脂酸還能在推進劑固化期間消耗界面區(qū)域的—NCO基團，降低襯層/推進劑界面的有效化學反應和界面推進劑的固化參數(shù)，降低界面交聯(lián)密度，致使界面破壞，且遷移至襯層中的硬脂酸含量越高，界面粘接強度越低，界面發(fā)粘情況越嚴重[2]。

EPDM絕熱層中氧化鋅與硬脂酸的反應由于受到各種添加助劑的影響，其化學反應類型屬于非催化的多相反應。通常對于非催化的多相反應，反應物的粒度對動力學有很大的影響。人們發(fā)現(xiàn)，減小反應物粒度可顯著地增大速率常數(shù)[3-4]和降低反應的表觀活化能[5-7]；反應物粒度的大小甚至可改變某些多相反應的反應機理和反應產(chǎn)物[8-11]。

因此，本文以EPDM絕熱層體系中納米氧化鋅與硬脂酸的反應為模型體系，根據(jù)EPDM絕熱層中硬脂酸的含量變化情況，采用Excel軟件和積分法并用的手段，研究反應物粒度和比表面積對動力學參數(shù)的影響，對掌握低溫下EPDM絕熱層中氧化鋅與硬脂酸的化學反應動力學，以控制襯層/推進劑界面區(qū)域的硬脂酸含量具有重要意義。

1 實驗

1.1 主要原材料

三元乙丙橡膠(EPDM)：第三單體為乙叉降冰片烯(ENB)，乙烯含量53.0%～59.0%，碘值為每百克ENB中有19～25 g，日本三井公司進口；過氧化二異丙苯(DCP)：工業(yè)級，純度≥98%，國營太倉塑料助劑廠；硬脂酸：工業(yè)級，雜質≤2%，馬來西亞進口；納米氧化鋅((200±10)、(90±10)、(50±10)、(30±10)nm)試劑級，上海麥克林生化科技有限公司。

1.2 儀器設備

SK-160B 型雙輥筒煉膠機，無錫明達橡塑機械有限公司；MDR-2000E型橡膠平板硫化儀，寧波力東機械科技有限公司。

1.3 試樣制備

將EPDM、硬脂酸和氧化鋅(ZnO)、過氧化二異丙苯(DCP)、其他絕熱層原材料在SK-160B型雙輥筒煉膠機上混煉均勻、薄通、出片?；鞜捘z停放72 h后，在平板硫化機上進行硫化制樣，硫化溫度分別為120、130、140 ℃，硫化時間不等，壓強10 MPa。

1.4 性能表征

液相色譜-質譜聯(lián)用分析(LC-MS) ：采用美國安捷倫公司Agilent6120/PS-0944型液相色譜-質譜聯(lián)用儀，研究硫化膠中殘留硬脂酸含量。由于試驗用硬脂酸為工業(yè)級硬脂酸，其中含有軟脂酸和硬脂酸，測試結果均為兩者含量之和。

粒度測試分析：采用珠海歐美克TopSizer激光粒度分析儀，測定粒子的二次粒徑。測試方法：采用濕法測定；溫度為5～40 ℃；濕度小于80%。

比表面積分析：采用北京金埃譜科技有限公司F-Sorb 2400比表面積及孔徑分析測試儀，分析樣品的比表面積。測試條件：測試載氣為高純氦氣(≥99.99%)，吸附質為高純氮氣(≥99.99%)，流速70～80 ml/min；流量比范圍為0.05～0.35；常壓；樣品在120 ℃真空加熱條件下處理3 h。

2 結果與討論

2.1 實驗原理

反應級數(shù)和速率常數(shù)的傳統(tǒng)求取方法主要有積分法、微分法、半衰期法和無因次變量圖解法等。這些方法都有其適用范圍，且需要繪制多個圖形，數(shù)據(jù)處理比較費時間，結果誤差較大。因此，本文采用Excel軟件和積分法并用的手段對化學反應動力學中相關參數(shù)進行求取，積分法的優(yōu)點是全部使用原始數(shù)據(jù)，不作任何人工處理，因而保證結果的準確性，其計算量大的缺點可被計算機軟件Excel克服。

本實驗測定的反應及原理為

ZnO+2CH3(CH2)nCOOHZn(OOC(CH2)nCH3)2+H2O

在固定氧化鋅與硬脂酸的加入份數(shù)比時，測定不同硫化溫度、時間下絕熱層膠片中硬脂酸殘留量。若假定該反應為有級數(shù)的反應，則用反應物濃度表示的微分速率方程為

(1)

式中r為反應速率；t為時間；k為速率常數(shù)；α和β分別為反應的分級數(shù)。

式(1)的積分見式(2)和式(3)：

lnc=lnc0-kt(n=1)

(2)

(3)

式中c為任意時刻反應物或產(chǎn)物的濃度；c0為t=0時的濃度，即初濃度；t為反應時間。

當求取反應級數(shù)n時，積分法直接可采用式(2)和式(3)的線性形式，見式(4)和式(5)：

c=c0exp(-kt) (n=1)

(4)

(5)

(6)

若P=0，則n和k的值為式(4)和式(5)的解。通常無法實現(xiàn)P=0，但可通過數(shù)學迭代計算得到P的極小值。求解極值通常需要編程，但Excel的“規(guī)劃求解”命令無需編程也能實現(xiàn)這種功能。若計算得到的極值P很小，所得參數(shù)即為所求值，參數(shù)計算結果合理的基本條件是P值遠小于1。

2.2 納米氧化鋅粒徑對反應級數(shù)和速率常數(shù)的影響

由于氧化鋅顆粒容易在空氣中受潮團聚，且納米粒子由于粒徑小，比表面積和表面能極大，為提高自身穩(wěn)定性，極易在范德華力、氫鍵等作用下發(fā)生自身團聚現(xiàn)象。因此，利用氮吸附法(BET)、激光粒度分析儀(濕法)分別測定4種氧化鋅樣品的比表面積、粒徑，結果如表1所示。其中，1號為(30±10)nm ZnO；2號為(50±10)nm ZnO；3號為(90±10)nm ZnO；4號為(200±10)nm ZnO，下同。

表1 氧化鋅粒子的結構特征參數(shù)

從表1可看出，氧化鋅粒子的二次粒徑都為μm級，遠大于原生粒徑，說明在范德華力、氫鍵等作用下發(fā)生了團聚，其中(30±10)nm氧化鋅粒子的二次粒徑高達7.32 μm，說明納米氧化鋅粒子理論尺寸越小，比表面能越大，為提高自身穩(wěn)定性，極易發(fā)生團聚，即粒子尺寸越小，團聚現(xiàn)象越嚴重。在比表面積上，其他尺寸氧化鋅粒子的比表面積幾乎一致，都在3～4 m2/g之間，只有(30±10)nm氧化鋅粒子的比表面積高達24.718 2 m2/g。

采用EPDM/DCP全配方體系，分別加入相同用量不同尺寸的納米氧化鋅，測定在120、130、140 ℃下硫化15、30、60、90 min后的絕熱層中硬脂酸殘留量(見表2)，其中理論硬脂酸加入量均為0.578%。對表2中加入相同尺寸氧化鋅在同一溫度下硫化15、30、60、90 min時的硬脂酸殘留量使用Excel“規(guī)劃求解”命令，求得反應級數(shù)n和速率常數(shù)k，最終得到EPMD絕熱層全配方體系中分別加入不同尺寸納米氧化鋅后在120、130、140 ℃下硫化15、30、60、90 min時的反應速率常數(shù)k和反應級數(shù)n，結果如表3所示。

表2 絕熱層中硬脂酸殘留量

表3 反應的速率常數(shù)k和反應級數(shù)n

利用表3中的數(shù)據(jù)，可得不同溫度下納米氧化鋅粒徑與反應級數(shù)n的關系曲線和不同溫度下納米氧化鋅粒徑的倒數(shù)與速率常數(shù)的對數(shù)lnk的關系曲線，如圖1所示。

(a)不同溫度下反應級數(shù)與粒徑的關系

(b)不同溫度下速率常數(shù)對數(shù)與粒徑的關系

從圖1(a)可看出，隨著納米氧化鋅粒徑的增大，不同溫度下的反應級數(shù)n都逐漸增大，最終增幅趨緩，反應級數(shù)趨于一定值，這一定值為氧化鋅團聚成微米級塊狀時該反應的級數(shù)。反應級數(shù)為反應中各組分反應分級數(shù)的代數(shù)和，反應級數(shù)的大小表示濃度對反應速率影響的程度，級數(shù)越大，則反應速率受濃度影響越大。對于多相反應，減小反應物粒度，可增大反應界面，從而加快反應速率，但對于純固體顆粒氧化鋅來說，沒有濃度的概念，在速率方程中也不出現(xiàn)，因而減小氧化鋅粒度對加快反應速率的貢獻體現(xiàn)到硬脂酸濃度對反應速率的影響上，結果表現(xiàn)為反應級數(shù)的增大。

從圖1(b)中看出，隨著納米氧化鋅粒徑減小， 值增大，即其反應的速率常數(shù)k越大，這一規(guī)律與文獻報道的結果相同[12-15]，即在多相反應中，減小反應物粒度可增大反應界面，從而加快反應速率，且在不同的溫度下，速率常數(shù)的對數(shù)lnk與粒徑的倒數(shù)1/d呈現(xiàn)較好的線性增長情況。圖中隨著溫度上升，反應速率常數(shù)明顯上升，說明提高硫化溫度能加快EPDM絕熱層中氧化鋅與硬脂酸的反應。

2.3 納米氧化鋅粒徑對反應表觀活化能Ea和指前因子A的影響

根據(jù)2.2節(jié)中所得的不同溫度下含有不同粒徑納米氧化鋅的反應速率常數(shù)k值，做出含有不同粒徑氧化鋅情況下反應速率常數(shù)的對數(shù)(lnk)與溫度倒數(shù)(1/T)的關系圖，見圖2。

圖2 不同粒徑納米氧化鋅下lnk與1/T的關系

從圖2可看出，速率常數(shù)的對數(shù)lnk與溫度的倒數(shù)(1/T)呈線性關系，說明該多相反應屬于Arrhenius類型，根據(jù)Arrhenius方程的對數(shù)形式：lnk=lnA-Ea/RT，可通過直線的斜率和截距求得反應的表觀活化能Ea和指前因子A，結果見表4。從表4中可得出，反應物的粒徑對反應的表觀活化能Ea和指前因子A有很大的影響，活化能隨著納米氧化鋅粒徑的增大而增大，說明隨著氧化鋅粒徑的增大，EPDM體系中氧化鋅與硬脂酸反應所需的能量也就越高。

表4 反應的表觀活化能Ea和指前因子A

3 納米氧化鋅粒徑對反應動力學影響機理分析

(7)

對于無內孔的球形顆粒，式(7)可改寫為

(8)

將式(7)代入Arrhenius方程k=Ae-Ea/RT中，則速率常數(shù)可表示為

(9)

式(9)兩邊取對數(shù)，可得：

(10)

從表4可得出，指前因子A隨著納米氧化鋅粒徑的增大而增大。這是因為根據(jù)過渡態(tài)理論和Eyring H熱力學方程[16]：

(11)

4 結論

(1)隨著納米氧化鋅粒徑增大，反應級數(shù)增大，最終趨于一定值，這一定值為氧化鋅團聚成微米級塊狀時該反應的級數(shù)。