趙峙岳，李洪鑫，王正偉，劉志剛

(四川九洲電器集團(tuán)有限責(zé)任公司，四川 成都 610000)

0 引言

二次雷達(dá)A/C模式支持的飛機(jī)數(shù)量有限，當(dāng)飛機(jī)數(shù)量增加到一定程度時(shí)，容易出現(xiàn)相互干擾及多徑影響嚴(yán)重等問題，逐步被先進(jìn)的二次雷達(dá)S模式協(xié)議所取代，并被國際民航組織接受，作為二次監(jiān)視雷達(dá)的行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[1-2]。S模式具有以下優(yōu)點(diǎn)：① 采用單脈沖和選擇尋址技術(shù),對飛機(jī)地址進(jìn)行點(diǎn)名呼叫，可正確識(shí)別目標(biāo)，只有對應(yīng)地址的目標(biāo)才會(huì)應(yīng)答，從而有效減少應(yīng)答信號(hào)之間的混擾[3]；② 具備數(shù)據(jù)鏈功能，可以傳送更多的有效信息；③ 具備數(shù)據(jù)校驗(yàn)功能，保證數(shù)據(jù)準(zhǔn)確性，可應(yīng)用于地面站與空中目標(biāo)的數(shù)據(jù)鏈通信[4]，目前已經(jīng)被廣泛的應(yīng)用于空中交通管制、多點(diǎn)定位和敵我識(shí)別等多個(gè)領(lǐng)域[5-6]。

S模式采用ASK，DPSK混合調(diào)制方式，其中DPSK通過相位翻轉(zhuǎn)180°實(shí)現(xiàn)二進(jìn)制編碼。目前常用的DPSK解調(diào)方式包括：正交解調(diào)[7-8]、差分解調(diào)[9]、基于DFT的解調(diào)和基于互譜分析[10-11]的DPSK解調(diào)等，其中差分解碼較為簡單，但性能較差，其他算法涉及載波同步和定時(shí)提取等復(fù)雜工作，性能受頻偏和同步的影響較大[12-13]。本文提出一種對頻偏和載波同步不敏感的DPSK解調(diào)方法，避免了載波同步等復(fù)雜過程，同時(shí)實(shí)現(xiàn)了較高的解調(diào)性能。

1 算法研究

基于碼元相關(guān)的S模式DPSK信號(hào)解調(diào)算法實(shí)現(xiàn)流程如圖1所示，主要由數(shù)字正交分解DDS、低通濾波LDF、碼元相關(guān)、前導(dǎo)脈沖檢測、位同步及碼元解碼輸出等功能模塊組成[14]。與傳統(tǒng)的DPSK信號(hào)解調(diào)算法相比，無需載波同步和恢復(fù)功能設(shè)計(jì)。

圖1 解調(diào)算法實(shí)現(xiàn)流程

1.1 碼元相關(guān)模塊

假設(shè)接收機(jī)接收中頻信號(hào)為S(t)=Am*m(t)cos(2π(fc+Δf)t+φ)，其中，Am為信號(hào)幅度；m(t)為DPSK基帶調(diào)制信號(hào)；fc為信號(hào)載波；Δf為載波頻偏；φ為載波相位不同步相位差。假設(shè)本地I、Q載波頻率分別為cos(2πfct)，sin(2πfct)，經(jīng)過DDC下變頻后產(chǎn)生I，Q兩路信號(hào)，則I，Q信號(hào)分別為：

分別針對I，Q信號(hào)低通濾波，生成濾波后的I，Q信號(hào)分別為：

為了解決這個(gè)問題，本文設(shè)計(jì)了一個(gè)碼元相關(guān)器，碼元相關(guān)器由移位寄存器組成，其移位寄存器的大小為2倍碼元寬度，假設(shè)AD采樣頻率為80 Mpbs，S模式詢問信號(hào)DPSK信號(hào)長度為0.25 μs，則移位寄存器大小為40,移位寄存器設(shè)計(jì)如圖2所示。

圖2 移位寄存器設(shè)計(jì)

將濾波后的I，Q兩路信號(hào)分別送入移位寄存器，將前后碼元進(jìn)行累積求和處理，假設(shè)第一個(gè)碼元值為m1，第二個(gè)碼元值為m2，一個(gè)碼元采樣點(diǎn)數(shù)為20，前后碼元(0.25 μs)相乘再相加。

則I路數(shù)據(jù)相關(guān)累積求和后的結(jié)果為：

則Q路數(shù)據(jù)相關(guān)累積求和后的結(jié)果為：

則I，Q信號(hào)合成相位反轉(zhuǎn)信號(hào)；

由上式可知，相位翻轉(zhuǎn)信號(hào)與載波相位φ及載波頻偏無關(guān)，只與前后碼元相關(guān)累計(jì)求和相關(guān)，該處理方法可以很好解決載波同步和頻偏的問題。

1.2 前導(dǎo)脈沖檢測以及位同步

由S模式波形[15]可知，S模式詢問信號(hào)由P1，P2，P5，P6等脈沖組成，如圖3所示。

其中P1，P2為等幅前導(dǎo)脈沖，前導(dǎo)脈沖寬度為0.8 μs，脈沖間隔2 μs；P5是在P6信號(hào)上覆蓋的旁瓣抑制信號(hào)，在時(shí)間上與“同步相位翻轉(zhuǎn)”重合，用來掩蔽P6的“同步相位翻轉(zhuǎn)”點(diǎn)，如果P6“同步相位翻轉(zhuǎn)”被P5覆蓋，S模式應(yīng)答機(jī)將不會(huì)在P6的“同步相位翻轉(zhuǎn)”點(diǎn)檢測到信號(hào)，因此不會(huì)對旁瓣信號(hào)進(jìn)行應(yīng)答。P6前1.25 μs為ASK調(diào)制等幅度脈沖信號(hào)，1.25 μs時(shí)產(chǎn)生等幅180°倒相，用來同步應(yīng)答機(jī)數(shù)據(jù)解調(diào)的時(shí)鐘信號(hào)，實(shí)現(xiàn)位同步功能。傳輸數(shù)據(jù)采用了DPSK調(diào)制方式，相位翻轉(zhuǎn)點(diǎn)之間的間距為0.25 μs，數(shù)據(jù)率為4 MHz。因此，經(jīng)過碼元相關(guān)器后，相位翻轉(zhuǎn)信號(hào)需要通過前導(dǎo)脈沖檢測和位同步實(shí)現(xiàn)S模式詢問信號(hào)精準(zhǔn)檢測。

前導(dǎo)脈沖經(jīng)過碼元相關(guān)器后P1，P2，P6脈沖的間隔(位置、上升沿、下降沿)不變，脈沖的寬度稍微變窄[16]。前導(dǎo)脈沖檢測主要包含：P1，P2，P6脈沖上升沿檢測、P1，P2脈沖下降沿檢測、P1，P2脈沖位置匹配和P1，P2，P6脈沖寬度匹配。為了適應(yīng)模式A，C等脈沖重疊在前導(dǎo)脈沖仍然可以實(shí)現(xiàn)S模式詢問信號(hào)的檢測，P1，P2只要求檢測到上升沿或者下降沿。由P1，P2的脈沖幅度輸出參考電平，實(shí)現(xiàn)“同步相位翻轉(zhuǎn)”點(diǎn)的判斷。

由碼元相關(guān)器輸出的“同步相位翻轉(zhuǎn)”點(diǎn)呈現(xiàn)“V”型，通過前導(dǎo)脈沖檢測實(shí)現(xiàn)“同步相位翻轉(zhuǎn)”點(diǎn)初始區(qū)域判斷，通過區(qū)域極小值搜索實(shí)現(xiàn)位同步，通過仿真，位同步點(diǎn)的絕對值大于等于0.7倍P1，P2的脈沖幅度輸出參考電平時(shí)，應(yīng)答機(jī)處于主瓣詢問范圍內(nèi)應(yīng)該根據(jù)所處條件進(jìn)行應(yīng)答；當(dāng)小于0.7倍P1，P2的脈沖幅度輸出參考電平時(shí)，應(yīng)答機(jī)處于旁瓣詢問范圍內(nèi)或者未檢測到位同步信號(hào)不予應(yīng)答。

1.3 碼元解調(diào)輸出

通過位同步，對碼元累積求和的值進(jìn)行抽樣判決，輸出碼元信息，實(shí)現(xiàn)S模式詢問信號(hào)信息的解調(diào)。前后碼元相關(guān)累積求和如圖4所示，可以看出，DPSK信息的解碼與m1，m2的符號(hào)無關(guān)，只與m1，m2碼元是否變化有關(guān)。當(dāng)判決點(diǎn)為小于零時(shí)，存在相位翻轉(zhuǎn)，其解調(diào)值為1；當(dāng)判決點(diǎn)為大于零時(shí)，不存在相位翻轉(zhuǎn)，其解調(diào)值為0。

圖4 前后碼元相關(guān)累積求和

2 性能評估

2.1 載波驗(yàn)證

針對碼元相關(guān)器的工作過程在Matlab仿真軟件進(jìn)行仿真，仿真效果如圖5所示。

圖5 S模式相位翻轉(zhuǎn)信號(hào)

圖5左邊為DDC下變頻的I，Q兩路信號(hào)，右邊為經(jīng)過碼元相關(guān)模塊形成的相位反轉(zhuǎn)信號(hào)，雖然I，Q兩路相位相反、幅度不一致，但經(jīng)過碼元相關(guān)模塊后，形成相位波形一致的I，Q兩路相位反轉(zhuǎn)信號(hào)。同時(shí)，通過改變載波相位差，進(jìn)行反復(fù)驗(yàn)證，I，Q合成的相位反轉(zhuǎn)信號(hào)不變，驗(yàn)證相位翻轉(zhuǎn)信號(hào)與φ載波相位無關(guān)。

2.2 頻偏測試

通過更改DDC下變頻的頻率，將頻率偏移2，5，10，250 kHz，對本文提供的方法進(jìn)行抗偏移測試驗(yàn)證。在不同頻偏下I，Q以及合成相位反轉(zhuǎn)信號(hào)變化如圖6所示。可以看出，隨著頻偏越大，其I，Q兩路信號(hào)變化劇烈，但其合成相位反轉(zhuǎn)信號(hào)基本不發(fā)生變化，證明本文提供的方法具備較好的抗頻偏性能。

圖6 不同頻偏下I，Q以及合成相位反轉(zhuǎn)信號(hào)變化

2.3 性能仿真

在S模式詢問信號(hào)信號(hào)帶寬為8 MHz工作時(shí)，假設(shè)信道噪聲系數(shù)為4 dB，可以計(jì)算出接收機(jī)底噪為-101 dBm。通過蒙特卡羅仿真，S模式詢問信號(hào)接收功率從-96 dBm以2 dBm為步進(jìn)逐步增加，S模式詢問信號(hào)正確解調(diào)概率統(tǒng)計(jì)曲線如圖7所示。

圖7 S模式詢問信號(hào)解調(diào)概率

可以看出，接收功率為-90 dBm的情況下能夠保證90%解調(diào)概率，遠(yuǎn)優(yōu)于國際民用航空公約規(guī)定的6 dB的指標(biāo)，具備較優(yōu)的工程實(shí)踐意義。

3 結(jié)束語

本文提供了一種基于碼元相關(guān)的S模式詢問信號(hào)解調(diào)算法，是一種新的S模式信號(hào)解調(diào)方法。由理論推導(dǎo)和仿真結(jié)果可知，該方法不涉及復(fù)雜運(yùn)算，在載波相位不同步以及不同頻偏的情況下可以正常工作，因此可以避免載波恢復(fù)的運(yùn)算過程，并具備較好抗載波頻偏性能，易于工程實(shí)現(xiàn)，擁有較高的靈敏度，對于S模式詢問偵收檢測的研發(fā)具有積極的推動(dòng)作用。