陳泰吉 李賽 鄭忠輝

摘 要：隨著汽車越來越多，交通事故不可避免，在汽車發(fā)生碰撞時，轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)是導(dǎo)致駕駛員受傷的主要部件。為研究汽車轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)對駕駛員的傷害，本文以國家標(biāo)準(zhǔn)GB 11557-2011為依據(jù)，詳述了試驗(yàn)方法及注意事項，并通過多次碰撞試驗(yàn)，研究了撞擊位置、安全氣囊、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的角度等因素對駕駛員所受傷害的影響，最后給出了減少傷害的建議。

關(guān)鍵詞：碰撞;轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu);駕駛員;傷害

1 概述

隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，汽車越來越多，交通事故的發(fā)生也不可避免。有研究表明：汽車發(fā)生碰撞時，轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)是導(dǎo)致駕駛員受傷的主要部件，造成的傷害占比近乎50%。因此，分析研究汽車轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)對駕駛員的傷害十分必要，關(guān)乎著駕駛員的生命安全。在駕駛員與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的碰撞過程中，決定駕駛員受傷害程度的主要因素是轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的吸能特性，而轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的吸能方式主要有：方向盤的變形、安全氣囊吸能、轉(zhuǎn)向管柱的潰縮吸能等，因此，影響汽車轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)對駕駛員傷害的因素有：撞擊位置、安全氣囊、轉(zhuǎn)向管柱的結(jié)構(gòu)、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的角度等。

關(guān)于汽車轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)對駕駛員的傷害，國家標(biāo)準(zhǔn)GB 11557中有明確規(guī)定：人體上身模塊以24.1～25.3km/h的速度撞擊轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)時，受到的最大水平力不超過11123N;人體頭型以24.1～25.3km/h的速度撞擊轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)時，最大減速度不超過120g，累積3ms的減速度不超過80g。本文中以標(biāo)準(zhǔn)GB 11557-2011為依據(jù)，開展人體上身模塊撞擊試驗(yàn)和人體頭型撞擊試驗(yàn)，以人體上身模塊受到的最大水平力以及人體頭型的最大減速度作為評價駕駛員受傷害大小的指標(biāo)，通過對比不同條件下的試驗(yàn)結(jié)果來分析撞擊位置、安全氣囊、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的角度等對駕駛員受傷害的影響。對比試驗(yàn)采用某種型號的3幅式方向盤，這種結(jié)構(gòu)方向盤在家用車型市場上應(yīng)用較為廣泛，具有一定的代表性，該型號方向盤示意圖見圖1。根據(jù)3幅式方向盤的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，一般稱‘P1點(diǎn)為軟點(diǎn)，‘P3點(diǎn)為硬點(diǎn)（下文直接稱為軟點(diǎn)和硬點(diǎn)）。

2 試驗(yàn)方法

依據(jù)國標(biāo)GB 11557-2011中的規(guī)定進(jìn)行人體上身模塊撞擊試驗(yàn)和人體頭型撞擊試驗(yàn)，主要要求見表2-1。

2.1 轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)安裝

根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)可以安裝在模擬轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)安裝的構(gòu)架上進(jìn)行試驗(yàn)，但是與實(shí)際的“前半截車身/轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)”總成相比，該“構(gòu)架/轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)”總成應(yīng)滿足兩點(diǎn)要求：一是有相同的幾何外形、結(jié)構(gòu)，二是剛度更大。實(shí)際試驗(yàn)均采用此種方式，轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的安裝步驟如下：

（1）借助對準(zhǔn)激光完成模擬構(gòu)架的位置對中，然后固定;

（2）放置轉(zhuǎn)向管柱到模擬構(gòu)架上，借助對準(zhǔn)激光完成位置對中，然后固定;

（3）借助角度尺，用模擬構(gòu)架上的角度調(diào)整機(jī)構(gòu)將管柱角度調(diào)整到規(guī)定值;

（4）安裝轉(zhuǎn)向盤和氣囊;

（5）在撞擊位置貼標(biāo)識。

2.2 設(shè)備的調(diào)整

2.2.1 人體上身模塊撞擊試驗(yàn)

由表2-1可知，該項試驗(yàn)的撞擊方式為自由飛行、水平撞擊，因此將人體上身模塊直接安裝到發(fā)射推桿上即可，無需導(dǎo)向裝置。人體上身模塊的運(yùn)動過程為：由推桿推動加速到設(shè)定值-與推桿脫離后進(jìn)入自由飛行-與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)發(fā)生碰撞，因此在發(fā)射前，人體上身模塊與轉(zhuǎn)向盤下邊緣外側(cè)的距離為S=X+P，其中X為自由飛行的距離，P為加速的距離，詳見圖2。

為了模擬實(shí)車中的碰撞情形，試驗(yàn)要求當(dāng)人體上身模塊接觸到轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的瞬間，通過假人H點(diǎn)的水平面應(yīng)該與通過座椅R點(diǎn)的水平面相重合，也就是撞擊接觸的瞬間人體上身模塊是位于實(shí)車中駕駛員正常乘坐的位置上，且撞擊點(diǎn)應(yīng)位于轉(zhuǎn)向盤的中心平面。由于人體上身模塊在自由飛行過程中受重力作用而產(chǎn)生下降，為了保證上述重合要求，發(fā)射前人體上身模塊H點(diǎn)的位置必須高于R點(diǎn)，高出的距離為Δh=gt2，其中t為自由飛行的時間，可由公式t=求出，V為設(shè)定的飛行速度值。

對于裝有安全氣囊的轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)，如果引爆氣囊，還需考慮氣囊的膨脹距離和引爆時刻，撞擊時人體上身模塊與氣囊的接觸點(diǎn)應(yīng)該為氣囊的最大膨脹點(diǎn)，過早或過晚接觸氣囊都不能發(fā)揮氣囊最佳的保護(hù)作用，甚至?xí)捎跉饽业谋θ梭w產(chǎn)生二次傷害。

為了得到人體上身模塊受到的水平力值，在模塊后背靠近質(zhì)心的位置貼了加速度傳感器，在得到加速度值后，根據(jù)F=ma求得力值。此外，還可通過對加速度值的積分來得到人體上身模塊與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)接觸時的速度值。

2.2.2 人體頭型撞擊試驗(yàn)

由表2-1可知，該項試驗(yàn)的撞擊方式為全程直線導(dǎo)向、垂直撞擊，因此需要安裝導(dǎo)向裝置。人體頭型在碰撞過程不會因外力產(chǎn)生偏離現(xiàn)象，只需發(fā)射前確認(rèn)頭型中心點(diǎn)與目標(biāo)點(diǎn)對準(zhǔn)即可，撞擊示意圖如圖3所示。

現(xiàn)在的轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)中大多采用可潰縮的轉(zhuǎn)向管柱，當(dāng)轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)受到撞擊后，管柱有可能產(chǎn)生潰縮，并且轉(zhuǎn)向盤可能會產(chǎn)生變形，因此試驗(yàn)時必須考慮潰縮變形段的距離L。不引爆氣囊的情況下，人體頭型在導(dǎo)向裝置中的運(yùn)動距離為加速距離、飛行距離、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)潰縮變形段距離L之和，當(dāng)設(shè)定加速距離和飛行距離時，必須保證人體頭型在導(dǎo)向裝置中的運(yùn)動距離不能超過其可以運(yùn)動的極限值，否則會因人體頭型與導(dǎo)向裝置發(fā)生剛性接觸導(dǎo)致減速度瞬間升高，這不僅影響測量結(jié)果還有可能損壞設(shè)備。一般L段根據(jù)經(jīng)驗(yàn)設(shè)置在50mm～100mm之間，若設(shè)備導(dǎo)向距離足夠長可以更大些。同樣，對于裝有安全氣囊的轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)，如果引爆氣囊，還需考慮氣囊的膨脹距離和引爆時刻。

3 汽車轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)對駕駛員傷害的影響因素分析

除轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)造成的影響外，撞擊位置、安全氣囊、轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的角度都會帶來不同程度的影響。

3.1 人體上身模塊撞擊試驗(yàn)中影響因素分析

3.1.1 撞擊位置的影響

在實(shí)際碰撞發(fā)生時，由于緊張、恐慌等因素，駕駛員可能出現(xiàn)急打方向的情況，因此駕駛員與轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的撞擊位置是不確定的。本次試驗(yàn)選擇撞擊硬點(diǎn)和軟點(diǎn)兩個特殊的位置，為排除其它因素的影響，采用相同型號同一批次的樣件，其余參數(shù)均相同，詳見表3-1。

試驗(yàn)后得到的加速度曲線及計算的力值曲線（加速度g取9.8m/s2）如圖4，撞擊硬點(diǎn)時的最大水平力為6929N，撞擊軟點(diǎn)時的最大水平力為4298N，可知軟點(diǎn)處的力值更小一些。

3.1.2 氣囊的影響

本次試驗(yàn)選擇相同型號同一批次的樣件，試驗(yàn)參數(shù)見表3-2。

試驗(yàn)后得到的加速度曲線及計算的力值曲線（加速度g取9.8 m/s2）如圖5，氣囊引爆時的最大水平力為6689N，氣囊未引爆時的最大水平力為10702N，增加了約60%。由此可見，氣囊能對駕駛員起到很好的保護(hù)作用，然而在一些低端車型中并未安裝氣囊，還有一些車在碰撞時出現(xiàn)了氣囊未彈出的情況，這都對駕駛員的安全造成了不利影響。值得指出的是，如果人體接觸氣囊時其正處于加壓膨脹階段，則由于氣囊膨脹力的作用會帶來更大傷害;如果人體接觸氣囊時其已處于減壓放氣階段，則對人的緩沖保護(hù)作用將大大減小;所以理想狀態(tài)是人體與氣囊接觸時正好是氣囊膨脹到最大時，這樣才能發(fā)揮氣囊的最佳保護(hù)作用，這也是整車整個約束系統(tǒng)的匹配中必須做到的一點(diǎn)。

3.1.3 轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)角度的影響

本次試驗(yàn)選擇相同型號同一批次的樣件，試驗(yàn)參數(shù)見表3-3。

試驗(yàn)后得到的加速度曲線及計算的力值曲線（加速度g取9.8m/s2）如圖6，轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)角度為28°時的最大水平力為6414N，角度為22°時的最大水平力為7820N，增加了1406N。

綜上，碰撞時對人體上身模塊的水平力影響最大的為氣囊，因此給車輛安裝安全氣囊并保證氣囊在膨脹到最大時與人體接觸是保護(hù)駕駛員的最有效措施。

3.2 人體頭型撞擊試驗(yàn)中影響因素分析

3.2.1 撞擊位置的影響

本次試驗(yàn)選擇相同型號同一批次的樣件，試驗(yàn)參數(shù)見表3-4。

試驗(yàn)后得到的加速度曲線如圖7，撞擊點(diǎn)為硬點(diǎn)時的最大加速度為38.5g，撞擊點(diǎn)為軟點(diǎn)時的最大加速度為30.5g，撞擊點(diǎn)為中心點(diǎn)時的最大加速度為22.6g?？梢钥闯觯矒糁行狞c(diǎn)位置時的加速度最小，這主要是因?yàn)橹行狞c(diǎn)位置的氣囊比其余地方厚，可以起到更好的緩沖作用。

3.2.2 氣囊的影響

本次試驗(yàn)選擇相同型號同一批次的樣件，試驗(yàn)參數(shù)見表3-5。

試驗(yàn)后得到的加速度曲線如圖8，引爆氣囊時的最大加速度為25.5g，未引爆氣囊時的最大加速度為60g?？梢钥闯?，引爆氣囊時的最大加速度明顯小于未引爆氣囊時，這是因?yàn)闅饽移鸬搅撕芎玫木彌_作用。另外，不引爆氣囊時人體頭型會撞到方向盤中心部位的車標(biāo)，而車標(biāo)一般都比較硬，這會導(dǎo)致人體頭型的最大加速度明顯增大。

綜上，碰撞時對人體頭型的加速度影響最大的為氣囊。

4 結(jié)論

通過對比試驗(yàn)可知，撞擊位置、安全氣囊和轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)的角度等因素都會對駕駛員所受傷害帶來不同程度的影響。相對而言，安全氣囊的影響最大，因此建議汽車廠家在出廠時盡可能保證所有車型都配備有安全氣囊，并且做好質(zhì)量管控，不僅要保證氣囊能在碰撞時彈出，還要保證人體與氣囊接觸時正好是氣囊膨脹到最大時，以發(fā)揮最佳保護(hù)作用。另外，如果碰撞時轉(zhuǎn)向機(jī)構(gòu)產(chǎn)生了尖角，這有可能對駕駛員造成更深的傷害，這是需要在設(shè)計階段就避免的問題。安全問題是人類永恒關(guān)注的主題之一，希望汽車在給我們帶來便捷的同時，也能保證住真正安全。

參考文獻(xiàn)：

[1]周雪巍.轉(zhuǎn)向管柱碰撞吸能性能優(yōu)化分析[J].北京汽車研究工程總院，2013.

[2]劉海峰.汽車轉(zhuǎn)向管柱與人體模塊碰撞吸能研究.華南理工大學(xué)，2013.