李 欣， 張志強(qiáng)

(西南交通大學(xué)交通隧道工程教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 四川成都 610031)

TBM工法是一種快速、高效、安全、機(jī)械化程度很高的施工方法。TBM刀具破巖是整個(gè)施工技術(shù)的關(guān)鍵，刀具尺寸、滾刀間距、滾刀轉(zhuǎn)速及貫入度等不合理會(huì)造成刀具貫入巖石困難，施工速度緩慢，且刀具磨損嚴(yán)重，更換頻繁；刀盤布置不合理會(huì)造成刀盤受力不平衡，進(jìn)而造成刀盤不同區(qū)域的刀具偏磨[1-2]。

刀具和刀盤的研究是TBM破巖的關(guān)鍵問題。張志強(qiáng)等[3]基于滾刀受力與貫入度關(guān)系曲線多峰值躍進(jìn)特征，得出不同巖性條件下合理的貫入度及與其匹配的最優(yōu)方案。程永亮[4]運(yùn)用有限元和回轉(zhuǎn)式切削實(shí)驗(yàn)得到在特定地層下的最優(yōu)貫入度。龔秋明等[5]對(duì)北山花崗巖進(jìn)行線性切割試驗(yàn)，結(jié)果表明，當(dāng)貫入度增加到一定的程度后單純地增加貫入度并不能無限地提高破巖效率。趙海峰等通過滾刀破巖試驗(yàn)，得到了貫入度對(duì)滾刀垂直偏移和橫向偏移的影響規(guī)律。劉泉聲等[7-8]通過滾刀貫入過程中泥巖破壞特征試驗(yàn)研究，認(rèn)為滾刀貫入過程中泥巖破壞模式以剪切破壞為主。鄭聰?shù)萚9]通過有限元分析，得到滾刀受力與貫入度呈近似線性關(guān)系。

本文通過PFC3D模擬滾刀的線性切割實(shí)驗(yàn)，對(duì)不同貫入度的滾刀破巖效果進(jìn)行深入研究，得出不同貫入度下裂縫數(shù)量和形態(tài)變化，以及貫入度對(duì)滾刀受力的影響。

1 依托工程

重慶軌道交通環(huán)線南橋寺～體育公園區(qū)間位于江北區(qū)盤溪路之下，YDK13+439.134～YDK14+063.044為雙洞雙線隧道，采用復(fù)合式TBM施工。

該工程位于中等風(fēng)化基巖中，圍巖以砂巖為主，地下水為基巖裂隙水，裂隙不發(fā)育～較發(fā)育，且砂質(zhì)泥巖為微透水巖層，水量小，主要以滴水、局部股狀水的形式出現(xiàn)。

工程采用雙護(hù)盾TBM，刀盤總共有50把滾刀，根據(jù)滾刀在刀盤上安裝位置的不同，可以分為中心滾刀、正滾刀、過渡刀和邊緣滾刀。本文采用正滾刀安裝間距為80～95mm，貫入度為6.35mm/轉(zhuǎn)(0.25英寸/轉(zhuǎn))。

2 滾刀破巖數(shù)值模型

2.1 離散元模型建立

采用PFC3D數(shù)值模擬滾刀的線性切割實(shí)驗(yàn)對(duì)TBM滾刀破巖進(jìn)行深入研究。采用剛性墻體模擬滾刀，其中滾刀模型為432mm(17in)盤形滾刀，刀刃寬度取19mm。滾刀受力方式如圖1所示，受到垂直巖面的法向力和垂直于輪跡方向的側(cè)向力以及平行輪跡方向的滾動(dòng)力。

圖1 滾刀受力作用

為了從細(xì)觀角度研究分析滾刀侵壓破巖、滾壓破巖時(shí)巖石裂紋擴(kuò)展，建立兩把滾刀破巖模型(圖2)。其中巖石模型尺寸為1.8m×1.2m×0.6m，考慮到滾刀破巖邊界效應(yīng)的影響，滾刀分別從坐標(biāo)點(diǎn)(-0.6，-0.05，0)、(-0.2，0.05，0)向Z軸侵入巖石，達(dá)到指定貫入度后，沿X軸滾壓破碎巖石，至坐標(biāo)點(diǎn)(0.6，0，0)，即滾刀沿X方向滾到1.2m。針對(duì)不同貫入度，采用刀間距為90mm，貫入度4mm、6mm、8mm三種工況。

圖2 數(shù)值模擬模型

數(shù)值模型巖石的圍觀參數(shù)見表1。采用雙滾刀模型，其中8號(hào)滾刀為前滾刀，7號(hào)滾刀為后滾刀。

表1 巖石力學(xué)參數(shù)表

2.2 細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定

采用PFC進(jìn)行計(jì)算時(shí)，為了得到巖石宏觀力學(xué)參數(shù)，建立巖石與顆粒流細(xì)觀參數(shù)之間的聯(lián)系?；趲r石宏觀力學(xué)參數(shù)，在離散元模型中通過模擬單軸壓縮試驗(yàn)和巴西劈裂試驗(yàn)等進(jìn)行細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定。

以砂巖為巖石試樣，通過室內(nèi)單軸壓縮試驗(yàn)獲得宏觀參數(shù)，見表1，并以其宏觀力學(xué)參數(shù)為目標(biāo)，通過單軸壓縮和單軸抗拉試驗(yàn)(圖3)，巖石宏細(xì)觀參數(shù)分別見表2。

圖3 顆粒流細(xì)觀參數(shù)標(biāo)定試驗(yàn)

顆粒密度/(kg·m-3)初始孔隙率等效彈性模量/(N·m-2)平行粘結(jié)等效彈性模量/(N·m-2)25000.23.0×1091.8×109法向切向剛度比平行粘結(jié)抗拉強(qiáng)度/N平行粘結(jié)粘聚力/N平行粘結(jié)摩擦角/°3.08.0×1067×10645

3 貫入度對(duì)滾刀破巖影響研究

對(duì)貫入度4mm、6mm、8mm三種工況下巖石裂紋擴(kuò)展、滾刀三向力等展開分析，得到貫入度對(duì)滾刀破巖的影響。

3.1 不同貫入度破巖產(chǎn)生裂縫

對(duì)不同貫入度，PFC提取巖石裂紋擴(kuò)展如圖4。

(a)貫入度4mm

(b)貫入度6mm

(c)貫入度8mm

由圖4可知，貫入度為4mm時(shí)，巖石不能產(chǎn)生貫穿裂紋，形成巖脊。貫入度為6mm時(shí)，裂縫兩滾刀之間且分布較密，裂縫擴(kuò)展連接形成貫通裂縫。貫入度8mm時(shí)，滾刀下球體飛出，巖石過度破碎。

3.2 不同貫入度破巖滾刀受力情況

提取PFC數(shù)值計(jì)算不同貫入度的滾動(dòng)力、側(cè)向力和垂直力，部分受力圖如圖5～圖7所示。

(a)前滾刀

(b)后滾刀

(a)前滾刀

(b)后滾刀

(a)前滾刀

(b)后滾刀

根據(jù)圖5～圖7，垂直力、滾動(dòng)力和側(cè)向力均呈鋸齒狀波動(dòng)變化。綜合不同貫入度數(shù)值計(jì)算三向平均力(表3)。

表3 不同貫入度平均力

由表3，根據(jù)對(duì)不同貫入度研究表明，隨著貫入度增大，平均滾動(dòng)力和平均側(cè)向力逐漸增大。因?yàn)樨炄攵仍黾?，使?jié)L刀與巖石摩擦面擴(kuò)大，產(chǎn)生更大摩擦力，使平均滾動(dòng)力和平均側(cè)向力增大。后滾刀的平均滾動(dòng)力和平均側(cè)向力略大于前滾刀。因?yàn)榍皾L刀滾壓破碎巖石，同時(shí)使輪跡周圍的巖體隆起變形，當(dāng)后滾動(dòng)經(jīng)過這部分巖體時(shí)，受到更大的摩擦力，進(jìn)而需要較大滾動(dòng)力。另外，由于前滾刀已經(jīng)使輪跡下周圍的巖體滾壓破碎，后滾動(dòng)經(jīng)過附近時(shí)有一定的偏壓作用，進(jìn)而使側(cè)向力增大。

隨貫入度增大，前滾刀平均垂直力逐漸增大。貫入度為4mm時(shí)，由圖4(a)裂縫未貫通，前滾刀平均垂直力小于后滾刀平均垂直力。因?yàn)楫?dāng)貫入度較小不能形成貫通裂縫，前滾刀滾壓作用使周圍巖體擠壓密實(shí)，進(jìn)而使后滾刀需要更大的垂直力。貫入度為6mm時(shí)，前滾刀平均垂直力大于后滾刀平均垂直力。由圖4(b)形成貫通裂縫，說明前滾刀滾壓作用使周圍巖體破碎強(qiáng)度降低，進(jìn)而使后滾刀平均垂直力降低，平均垂直力下降10 %。貫入度為8mm時(shí)，前滾刀平均垂直力大于后滾刀平均垂直力。由圖4(c)裂縫貫通且?guī)r石過度破碎，由于貫入度較大，前滾刀滾壓作用使周圍巖體破碎面大、破碎程度高，進(jìn)而使后滾刀滾壓巖體所需平均垂直力大幅度降低，降低幅值達(dá)51 %。

4 結(jié)論

(1)貫入度為4mm時(shí)，巖石不能產(chǎn)生貫穿裂紋，形成巖脊；貫入度為6mm時(shí)，裂縫兩滾刀之間且分布較密，裂縫擴(kuò)展連接形成貫通裂縫；貫入度8mm時(shí)，滾刀下球體飛出，巖石過度破碎。

(2)隨著貫入度增大，平均滾動(dòng)力和平均側(cè)向力逐漸增大。后滾刀的平均滾動(dòng)力和平均側(cè)向力略大于前滾刀。

(3)隨貫入度增大，前滾刀平均垂直力逐漸增大。貫入度為4mm時(shí)，裂縫未貫通，后滾刀平均垂直力小于前滾刀平均垂直力；貫入度為6mm時(shí)，裂縫貫通，后滾刀平均垂直力相對(duì)前滾刀有所降低，下降10 %；貫入度為8mm時(shí)，裂縫貫通且?guī)r石過度破碎，后滾刀平均垂直力相對(duì)于前滾刀大幅度降低，降低幅值達(dá)51 %。