劉占沖

摘? 要：大量的工程實(shí)踐表明，樁基的沉降對(duì)于建筑物的穩(wěn)定性至關(guān)重要，特別是對(duì)于高層建筑物和復(fù)雜建筑物來(lái)說(shuō)，其有效的沉降預(yù)測(cè)的意義更為明顯。文章結(jié)合邯鄲某住宅樓工程樁靜荷載試驗(yàn)為實(shí)例，利用ABAQUS建立了樁-土相互作用的數(shù)值模型，并與靜荷載試驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比分析，取得了較好的吻合度。根據(jù)建筑物地基沉降觀測(cè)數(shù)據(jù)與數(shù)值模擬對(duì)比分析，由此驗(yàn)證了ABAQUS應(yīng)用于樁基沉降是切實(shí)可行的。

關(guān)鍵詞：沉降計(jì)算;靜載試驗(yàn);ABAQUS;本構(gòu)模型;管樁

中圖分類號(hào)：TU473.1? ? ? ?文獻(xiàn)標(biāo)志碼：A? ? ? ? ?文章編號(hào)：2095-2945（2019）14-0015-03

Abstract： A large number of engineering practices show that the settlement of pile foundation is very important to the stability of buildings， and especially for high-rise buildings and complex buildings， the significance of effective settlement prediction is more obvious. In this paper， taking the pile static load test of a residential building in Handan as an example， the numerical model of pile-soil interaction is established using ABAQUS， and compared with the static load test data， a good agreement is obtained. According to the observation data of building foundation settlement and the comparative analysis of numerical simulation， it is verified that the application of ABAQUS in pile foundation settlement is feasible.

Keywords： settlement calculation; static load test; ABAQUS; constitutive model; pipe pile

1 概述

伴隨經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，大多數(shù)的國(guó)內(nèi)城市中，高層建筑物如雨后春筍般出現(xiàn)。高層建筑物的沉降是建筑物在建成以后是否安全的重要指標(biāo)之一，而樁基礎(chǔ)卻可以有效減少建筑物的沉降。遠(yuǎn)在上個(gè)世紀(jì)的五十年代，研究人員分析了數(shù)量巨大的建筑物實(shí)測(cè)沉降觀測(cè)的材料，并在經(jīng)過(guò)大量的樁基載荷試驗(yàn)研究之后，對(duì)樁基的沉降變形和其規(guī)律有了更加清醒的認(rèn)識(shí)[1]。目前由于有限元應(yīng)用的廣泛實(shí)踐，預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)的模擬和方法設(shè)計(jì)產(chǎn)生了巨大的進(jìn)展，考慮土-樁-筏基-上部結(jié)構(gòu)共同作用的方法分析越來(lái)越成為一種新的趨勢(shì)?，F(xiàn)在科學(xué)工作者從不同的方面，根據(jù)自己掌握到的經(jīng)驗(yàn)資料包括試驗(yàn)數(shù)據(jù)，總結(jié)出了多種分析沉降的仿真模型和理論計(jì)算內(nèi)容[2]，這對(duì)于工程的設(shè)計(jì)具有非凡的指導(dǎo)意義。無(wú)論采用怎么樣的分析的模型，在土-樁-筏-結(jié)構(gòu)體系之中，土是問題的關(guān)鍵，而土參數(shù)的取值是重要而復(fù)雜的，只有通過(guò)試驗(yàn)研究和總結(jié)分析，把握某些重主要參數(shù)的具體取法，模擬才可控制到較好的精度，計(jì)算建筑沉降時(shí)才能達(dá)到較好的精度并實(shí)現(xiàn)更大的價(jià)值。

2 樁基沉降的理論研究法

樁基的沉降劃成單樁和群樁兩種沉降[3]。單樁受到載荷后，沉降值由以下兩個(gè)部分構(gòu)成：樁本身形成的壓縮形變和樁底以下的土層的壓縮量?，F(xiàn)在，計(jì)算單樁的沉降變形的量的計(jì)算方式大多有分層總合法、彈性理論法、載荷傳遞剖析法、剪切變形傳遞法、數(shù)值計(jì)算法和其他一些簡(jiǎn)化的算法[4]。雖說(shuō)從單樁沉降出發(fā)的研究方法在理論上比較精確，但真正應(yīng)用于工程都還有非常多困難，現(xiàn)今在工程中也還只能采取半經(jīng)驗(yàn)半理論的實(shí)用方法。

3 工程實(shí)例及靜載試驗(yàn)

某工程位于邯鄲市經(jīng)濟(jì)開發(fā)區(qū)東區(qū)，該工程主要建筑物為3棟23層、2棟11層高層住宅樓以及1～2層商業(yè)及地下車庫(kù)。

3.1 單樁豎向抗壓靜載試驗(yàn)

靜載試驗(yàn)（Static Load Testing）的概念是在樁的最上面逐級(jí)施加豎向荷載、豎向上拔力或水平方向的力，觀測(cè)樁頂部為隨時(shí)間產(chǎn)生的沉降位移、上拔距離或水平距離，來(lái)得到相應(yīng)的單樁豎向抗壓承載力、單樁豎向抗拔承載力或單樁水平承載力的試驗(yàn)方法[5]。

3.2 施加荷載方式

（2）靜載試驗(yàn)數(shù)據(jù)：用慢速維持荷載法采集本次的材料，即每級(jí)荷載施加后，按照第5min、15min、30min、45min、60min的時(shí)間順序測(cè)讀樁頂?shù)某两盗?，接著每?0min再測(cè)讀一次，直到每小時(shí)之內(nèi)樁頂沉降量不大于0.1mm，并且連續(xù)出現(xiàn)兩次（從分級(jí)的荷載施加以后第30min開始，每次按1.5h連續(xù)三次每30min的沉降的觀測(cè)值分析），就是說(shuō)沉降速率到達(dá)相對(duì)穩(wěn)定的標(biāo)準(zhǔn)后，再次施加下一級(jí)的荷載。

（3）終止施加荷載：出現(xiàn)任意以下情況時(shí)，應(yīng)當(dāng)停止加載：

a.加入某級(jí)荷載后，樁頂沉降量比前一級(jí)荷載作用下的沉降量的5倍還要多，并且樁頂?shù)目偝两盗砍^(guò)40mm;

b.加入某級(jí)荷載后，樁頂沉降量比前一級(jí)荷載作用下沉降量的2倍還要多，并且經(jīng)一天后未能達(dá)到《建筑樁基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》（JGJ106-2014）中第4.3.5條第2款相對(duì)穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn);

c.達(dá)到設(shè)計(jì)規(guī)定要求的最大加載值并且樁頂?shù)某两颠_(dá)到相對(duì)穩(wěn)定的標(biāo)準(zhǔn);

d.工程樁做錨樁時(shí)，錨樁的上拔量已達(dá)到試驗(yàn)規(guī)定的允許值;

e.荷載-沉降的曲線以緩變型的形式發(fā)展時(shí)，可將荷載加載至樁頂總沉降量為60mm～80mm;當(dāng)樁端的阻力尚無(wú)法充分發(fā)揮時(shí)，可將荷載加載至累計(jì)沉降量超過(guò)80mm。

本次檢測(cè)時(shí)J001、J002、J003樁的終止條件均滿足上述第3條情況，即達(dá)到設(shè)計(jì)要求的最大加載量后終止試驗(yàn)。

3.3 單樁靜載試驗(yàn)

在荷載-沉降曲線中可以看出，對(duì)編號(hào)J001的預(yù)應(yīng)力管樁逐級(jí)施加荷載，在管樁的承載力極限值4450kN范圍內(nèi)，隨著荷載值不斷增大，沉降量也逐漸增大，且增大的趨勢(shì)也逐漸增大，其最大沉降量為24.83mm;編號(hào)J002的管樁，最大沉降量為26.26mm;編號(hào)J003的管樁，最大沉降量為14.19。

4 有限元分析

4.1 模型的建立

根據(jù)地質(zhì)勘查資料，各土層的物理力學(xué)性質(zhì)指標(biāo)不同，將圖4中土體模型劃分為16個(gè)土層。

對(duì)樁長(zhǎng)為32m和33m，樁徑均為500mm的預(yù)應(yīng)力管樁與土體共同作用體施加荷載。根據(jù)靜載試驗(yàn)測(cè)得的單樁豎向抗壓極限承載力為4450kN，故本次模擬將荷載（890kN～4450kN）等分為9級(jí)，在ABAQUS模型中逐級(jí)加載，得到相應(yīng)的荷載沉降曲線。

4.2 模擬分析結(jié)果

4.2.1 沉降荷載模擬分析

在圖6中可以看出，采用ABAQUS模擬計(jì)算得到的荷載沉降曲線中，隨著分級(jí)施加的荷載的增大，其沉降量也逐漸增大，在預(yù)應(yīng)力管樁的承載力極限值4450kN時(shí)，沉降量達(dá)到最大值，最大值為26.12mm。

4.2.2 靜載試驗(yàn)與數(shù)值模擬的比較

4.2.3 結(jié)果擬合分析

根據(jù)靜載試驗(yàn)的荷載曲線和ABAQUS數(shù)值模擬的荷載沉降曲線對(duì)比可以發(fā)現(xiàn)，模擬曲線和實(shí)測(cè)曲線基本吻合，這說(shuō)明了采用ABAQUS軟件對(duì)模型進(jìn)行分析時(shí)所采用的土體參數(shù)是合理的，因而可以利用ABAQUS建立數(shù)值模型，對(duì)預(yù)應(yīng)力管樁的最終沉降量進(jìn)行預(yù)測(cè)。

5 結(jié)束語(yǔ)

通過(guò)以上分析得出以下結(jié)論：

（1）對(duì)比模擬結(jié)果與靜荷載試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果，發(fā)現(xiàn)模擬計(jì)算值較靜荷載試驗(yàn)值偏大，但兩者荷載位移曲線基本擬合，且均為緩變型，驗(yàn)證了ABAQUS數(shù)值模擬在管樁沉降計(jì)算時(shí)所采用的土體參數(shù)是合理的。

（2）運(yùn)用ABAQUS數(shù)值模擬時(shí)，選取的土體參數(shù)應(yīng)當(dāng)合理，土體參數(shù)將會(huì)影響最終結(jié)果。

（3）根據(jù)樓體地基沉降觀測(cè)值與模擬結(jié)果對(duì)比分析，發(fā)現(xiàn)模擬計(jì)算值較現(xiàn)場(chǎng)觀測(cè)值偏大，但兩者荷載位移曲線基本擬合，驗(yàn)證了ABAQUS數(shù)值模擬可以有效的預(yù)測(cè)預(yù)應(yīng)力管樁基礎(chǔ)的最終沉降量。

參考文獻(xiàn)：

[1]施峰.PHC管樁荷載傳遞的試驗(yàn)研究[J].巖土工程學(xué)報(bào)，2004（01）：95-99.

[2]肖章壽.管樁的豎向抗壓承載力機(jī)理及沉降分析[J].福建地質(zhì)，2013（02）：161-166.

[3]何思明，郭強(qiáng)，等.單樁沉降計(jì)算理論研究[J].巖石力學(xué)與工程系報(bào)，2004，23（4）：688-694.

[4]雷長(zhǎng)順，肖世偉.高速鐵路預(yù)應(yīng)力管樁地基沉降理論分析與計(jì)算[J].山西建筑，2012，38（03）：146-148.

[5]訾平華.淺析幾種缺陷樁在靜載試驗(yàn)中的表現(xiàn)[J].鐵道勘察，2013，39（01）：30-33.