馮 磊， 侯向平

（陜鋼集團漢中鋼鐵有限責任公司， 陜西 勉縣 724200）

陜鋼集團漢鋼公司（全文簡稱“漢鋼”）2 280 m3高爐由中冶南方設計，高爐采用串罐無料鐘爐頂設備、爐體軟水密閉循環(huán)冷卻系統(tǒng)、炭磚與陶瓷杯結合的爐底、爐缸結構等先進工藝；高爐于2012年8月15日點后投產，自2012年10月份開始噴煤富氧后，各項技術經濟指標逐年均有所提升。

1 計劃檢修前高爐爐況

1）休風前各項經濟技術指標見表1。

表1 休風前各項經濟技術指標

2）休風前，爐況整體穩(wěn)定順行，風量、風溫、頂壓等參數(shù)均處較高水平，物理熱充沛，爐缸活躍，具體工藝參數(shù)見表2[1]。

表2 休風前各項工藝參數(shù)

3）計劃檢修休風注意事項及休風料。布料矩陣：C92827262524213O928373625241；休風前一個班停用塊礦，配加錳礦1t/批；酸性料配比可根據(jù)燒結礦堿度及實際爐渣堿度進行調整；上12個凈焦時，如頂溫失控，可臨時減風，待正常后恢復風量至正常，同時保證休風料下達指定位置。休風料：12C中mC=18 t，體積281.5 m3；4（5CO+C）中mC=18 t，mo=45 t（含錳礦 1.5 t），負荷 2.08，體積 976.6 m3；8CO 中 mC=18 t，mo=45 t（含錳礦1.5 t），負荷2.50，體積353.1 m3；7CO中mC=18 t，mo=48 t（含錳礦1.5 t），負荷2.67，體積329.8 m3；7CO中mC=18 t，mo=50 t（含錳礦1.5 t），負荷 2.78，體積 307.8 m3。即：12C+4（5CO+C）+8CO+7CO+7CO。休風后爐參數(shù)見表3。

表3 休風后前三爐爐溫及堿度

3 復風操作

3.1 送風前準備工作

1）檢查確認各系統(tǒng)入孔關閉完好，開口機、泥炮等設備啟運正常。

2）東場具備出鐵條件，主溝溝底墊焦粉后鋪河沙，再用搗打料作出溝型，兩側用沙壩擋，開口機角度由 14°調整為 9°。

3）布料矩陣：C92827262524213 O82736352。mC=14.0 t，mo=40 t（含Mn礦=1 t），負荷2.86。

4）送風裝置密封嚴實，堵3號、6號、9號、10號、11號、12號、13號、14號、15號、16號、19號、20號、23號、26號，開12個風口復風，送風前重新堵泥確保不被吹開。

5）干渣坑具備放干渣的條件。

6）恢復爐況期間停塊礦、焦丁，改善料柱透氣性。

3.2 復風爐況恢復進程

3.2.1 初次送風

11月28日19：40高爐復風，檢修共計11 550 min，起始風量600 m3/min、料線2.7 m，于09:15引煤氣，混風閥全關，因檢修時間較長，熱風管道沒有預熱，2 h后上升至710℃。根據(jù)爐內參數(shù)，于20：00加風至 1 195 m3/min。又分別于 20：21、20：24、21：06 分三次加風至1 471 m3/min。23：07發(fā)現(xiàn)25號風口燒穿，此時估計爐缸存有渣鐵約180 t，被迫休風更換。23：37休風后又發(fā)現(xiàn)4號、5號風口小套及25號中套燒損，休風603 min更換。

3.2.2 二次送風

送風前集中堵18個風口（開東鐵口周圍10個風口，即：24號、25號、26號、27號、28號、1號、2號、3號、4號、5號）；布料矩陣：C92827262524213O82736352；mC=14.0 t、mo=40 t（含Mn礦=1 t），負荷2.86。

于 29日 09：10再次送風，料線 2.9 m；09：15引煤氣后逐步加風至1 000 m3/min。11：40因重力遮斷閥故障，憋壓被迫減風，此時爐缸存渣鐵約250 t，減風壓至40 kPa、風量516 m3/min。在減風中造成1號、25號、27號及28號風口涌渣，堵塞多個煤槍，13：15遮斷閥處理好后，逐步加風，同時根據(jù)爐況逐步捅開6號、23號、22號、21號風口。在加風過程中崩料較多加之煤槍少不能噴煤，為此20：00負荷由2.86調整為2.60。

二次送風后即組織開鐵口，15：40東鐵燒開，渣鐵流動性尚可，20：00出第三次鐵口已進干渣坑。

30日大夜班，隨著風量的增加和風溫的提高，鐵量增加，渣鐵水流動性逐漸好轉，于02：40投東場撇渣器，鐵水順利進罐后，于04:00負荷由2.6至2.86，運行后崩料頻繁，負荷被迫調回至2.6，同時加凈焦1批。

白班隨著負荷2.86到達爐缸、幾次崩料及休風均為加凈焦補熱的共同作用，白班鐵水物理熱、爐溫持續(xù)走低，為盡快提爐溫，于 09：40噴煤 8 t/h，15：00煤量逐步增加至15 t/h，綜合負荷選取相對較低。09：00風溫由830℃逐步提高至1 200℃，后期隨著2.6負荷作用，加之煤、風溫的共同作用，造成30日小夜班后期和1日大夜班爐溫偏高，給高爐出鐵工作帶來一些困難。具體出鐵、鐵水及爐渣成分見表4。

為盡快降爐溫，30日15：10逐步捅開7號、20號、18號、17號風口，逐步加風；17：58富氧2500m3/h；30日24點風量恢復至2 280 m3/min，加之富氧后料速加快，風溫由1200℃減至830℃，綜合負荷由2.47～2.73到大夜班的2.77，1日大夜班隨著降爐溫手段和，化爐缸的共同作用，于1日白班造成物理熱、爐溫急劇下降，爐渣脫硫效果差，于1日白班出現(xiàn)廢品1爐，具體參數(shù)見表5，礦批、負荷及料制調整見下頁表6。

表4 二次送風后出鐵、生鐵及爐渣成分

表5 2 280 m3高爐二次復風后主要參數(shù)表

表6 二次復風后礦批、負荷及料制調整

4 結論

1）送風前未采取集中堵風口、檢修時間偏長加之加風較快（19：44—21：06 加風至 1 471 m3/min）造成風口燒損，被迫休風更換。

2）休風603 min更換漏水中、小套，二次送風前未加凈焦、退負荷補熱，造成30日2.86負荷作用后爐溫持續(xù)偏低，延緩了爐況恢復進程。

3）恢復過程中，爐溫的控制不夠理想，30日白班因提爐溫幅度較大，造成1日大夜班爐溫偏高，爐前工作量增加，后期降爐溫加之化爐缸，爐溫下行較快，物理熱不足，1日白班出現(xiàn)廢品。

4）復風后期，為控制壓差頂壓設定偏高，加之風量不足，動能不足，容易造成風口燒損，造成邊緣較發(fā)展，崩料較多，恢復爐況壓差的控制水平，需根據(jù)風量、礦批及料制綜合考慮，前提是保持爐況的順行。

5）平衡好爐溫，避免出現(xiàn)大幅波動是高爐爐況恢復的基礎，恢復中爐溫控制水平需要根據(jù)加風速度、爐缸狀況等綜合考慮，煤量、風溫的使用，同時還需要考慮對爐前出鐵的影響。

6）大高爐爐缸直徑大，長時間檢修后，爐缸熱量損失較多，透液性差，送風前應集中、多堵風口，在爐況恢復初期，捅風口、加風一定要謹慎，同時多堵風口也能確保在小風量維持正常的風速，以盡快吹透中心，避免燒風口，后期視情況捅風口速度可適當加快。

7）爐況恢復過程中，如出現(xiàn)大的崩料，需果斷加焦、補熱，提高料柱透氣性。