黎凌，李巍，歐陽偉

（1.中國石油集團川慶鉆探鉆采工程技術(shù)研究院，四川廣漢 618300； 2.油氣田應(yīng)用化學四川省重點實驗室，四川廣漢 618300）

0 引言

長寧頁巖氣國家級示范區(qū)塊多為山地，地表破碎，加之受風化和地表水長期侵蝕，裂縫發(fā)育，出露為碳酸鹽巖地層，表層多為喀斯特地貌，地下溶洞暗河發(fā)育[1]，表層鉆進過程中常常發(fā)生井漏且地層出水嚴重，漏失層位主要集中在自流井組至嘉陵江組，井深為20～1000m，漏失量多達2000m3，漏失性質(zhì)多為失返性惡性漏失[2]。表層惡性漏失問題已經(jīng)成為制約長寧頁巖氣井提速提效的主要影響因素，為此現(xiàn)場采用了多種防漏治漏技術(shù)，比如橋堵材料、HHH高失水堵漏材料、水泥漿、智能凝膠等系列防漏治漏材料，并形成了多種配套工藝技術(shù)，但一次堵漏成功率低，堵漏周期長[3-5]。

國內(nèi)外在防漏治漏技術(shù)上取得了長足的進展，但是對于出水地層的防漏治漏技術(shù)研究較少且效果并不理想[6-10]，李洪順等[11]研究了一種膨脹硫鋁酸鹽水泥堵水技術(shù)，該技術(shù)為分層堵水，堵后井下不留水泥塞，但是存在凝結(jié)時間快、對溫度特別敏感的問題；張建國[12]采用三元共聚法合成了2種分別適于淡水和鹽水的吸水膨脹聚合物，適用于油田注水井及油井堵水調(diào)剖。王青川等[13]報道了一種可膨脹管堵水技術(shù)，利用膨脹管對套管補貼以實現(xiàn)水層封堵。劉玉亭等[14]以甲苯二異氰酸酯、高親水性聚醚多元醇為主要原料合成了一種親水型聚氨酯灌漿材料，并將其與聚乙二醇、硅酸鹽水泥和高效減水劑結(jié)合，制備了雙組分聚氨酯水泥復合灌漿材料，該材料綜合了聚氨酯漿材和水泥基漿材的自身特點，具有較好的遇水膨脹性和抗壓強度，既適用于動水和涌水的快速封堵，又可應(yīng)用于各類建筑結(jié)構(gòu)長期有效的堵漏兼加固工程，但是應(yīng)用到鉆井地層堵漏時存在膠凝時間控制難及安全泵送施工難的問題。上述技術(shù)無法滿足長寧頁巖氣表層出水地層堵漏的需求，因此筆者借鑒建筑防水施工領(lǐng)域采用聚氨酯堵水，研制出一種遇水快速凝固的膨脹堵漏材料，并通過堵漏工作液配方優(yōu)化，拓寬了該材料在鉆井止水堵漏方面的應(yīng)用，堵漏方法區(qū)別于傳統(tǒng)的物理堵漏方法，具有遇水或水基鉆井液時快速分散、乳化、發(fā)泡特性，能形成不透水的無毒彈性膠狀固結(jié)體；同時借助釋放CO2氣體的氣體壓力，將堵漏漿液進一步壓進裂縫結(jié)構(gòu)的孔隙，從而起到彈性和膨脹止水的效果。室內(nèi)解決了類似堵漏材料配制過程中容器壁含水導致材料提前遇水反應(yīng)、黏附器壁、難清洗的難題；針對不同井深的漏層，可以靈活地調(diào)節(jié)體系膠凝時間、膨脹率、固結(jié)強度，以保證安全施工；該堵漏材料鎖水量高，能與不同體積比模擬地層水或水基鉆井液一起混合實現(xiàn)整體固結(jié)，確保堵漏液進入漏層后不被水或水基鉆井液稀釋，解決流動水層堵漏難題，提高堵漏效果。遇水快速凝固堵漏技術(shù)在長寧XX平臺表層出水漏失地層進行了現(xiàn)場試驗，應(yīng)用效果良好，一次性封堵出水漏層，提高地層承壓能力5.8mPa，為表層優(yōu)快鉆進提供保障，解決表層出水地層惡性漏失難題。

1 長寧XX平臺概況

1.1 工程概況

長寧XX平臺位于長寧背斜構(gòu)造中奧頂構(gòu)造南翼，平臺設(shè)計6口井，設(shè)計井深為6065m，目的層為志留系龍馬溪組。平臺井場位于半山腰，緊挨陡崖之下130m為山谷河床，地表呈堆積體形式，二開鉆進須家河組、雷口坡組、嘉陵江組，須家河組巖性為細～中粒石英砂巖及黑灰色頁巖不等厚互層夾薄煤層，雷口坡、嘉陵江組為灰?guī)r、云巖含石膏。該區(qū)塊須家河鉆井過程中鉆遇垮塌、水層和嚴重井漏，雷口坡、嘉陵江組鉆井過程中出現(xiàn)水侵和嚴重井漏，部分井發(fā)生井漏失返。由于表層地層破碎，膠結(jié)性差，縫、洞發(fā)育，鉆進過程中地層出水、井壁垮塌嚴重，要求封堵出水地層。

1.2 漏失情況

6號井是該平臺第2口井，二開φ406.4mm井眼先后經(jīng)鉆井液、 空氣、 霧化、 充氣鉆至井深960m（嘉一段）中途完鉆，124.5～170m垮塌嚴重，430.5～450m、 528～530m發(fā)生井漏，630～635m、807～808m出水。經(jīng)歷16次水泥漿固壁、 2次水泥漿堵漏、3次智能凝膠+水泥漿封堵出水層。φ406.4mm井眼漏、 垮、 出水3類復雜并存，處理效果差，耗時691.5 h。表層累計漏失清水1986m3，耗時1231.5 h。

1.3 防漏治漏難點

該平臺前后采用了橋堵材料、三高失水堵漏材料、水泥漿、智能凝膠等系列防漏技術(shù)，但是應(yīng)用中還存在堵漏效果差、漏失量大、出水量多、復漏等難題，單井耗時超過50 d。①橋漿堵漏主要是采用顆粒狀、纖維狀及片狀復合的橋接材料，但是漏層裂縫大小很難判斷，導致很難確定橋塞堵漏材料的尺寸和加量，常常需要多次重復試驗，浪費大量的堵漏材料。②三高失水堵漏材料對裂縫的適應(yīng)性較好，但是承壓能力較低。③水泥漿堵漏工藝復雜、風險大且水泥漿易被地下水沖蝕、置換而稀釋，難以建立起堵塞隔墻，而導致漏層頂或底部無水泥塞存在，或底部有水泥塞而中間無水泥塞。④智能凝膠是基于超分子化學的一種凝膠類堵漏材料，對水層堵漏具有很好的推水隔水效果，但是易出現(xiàn)后期凝膠強度降低而復漏。

2 遇水快速膨脹膠凝堵漏技術(shù)

2.1 堵漏材料特點

遇水快速膨脹膠凝堵漏材料具有以下特點：無生物毒性，與水混合后快速進行化學反應(yīng)，膨脹并膠凝，形成一種不透水的彈性膠狀固結(jié)體。該固結(jié)體具有良好的延伸性、彈性及抗?jié)B性，并且膨脹倍數(shù)高，在膨脹膠凝反應(yīng)的過程中消耗大量的水，同時黏度、膠凝時間和抗壓強度可調(diào)。其主要性能見表1。

表1 遇水快速膨脹膠凝堵漏材料主要性能參數(shù)

2.2 遇水堵漏作用原理

快速膨脹膠凝堵漏漿封堵水層的原理區(qū)別于傳統(tǒng)的物理封堵，具有遇水快速分散、膨脹、交聯(lián)的特性，形成不透水的無毒彈性膠狀固結(jié)體[12]，主要原理包括3個部分。①膨脹?？焖倌膛蛎浂侣{遇到地層水后，其馬上與地層水產(chǎn)生化學反應(yīng)，促使堵漏漿迅速膨脹，體積增大，充填縫道，快速占據(jù)漏失空間。②交聯(lián)。在膨脹反應(yīng)的同時，快速膨脹膠凝堵漏材料與反應(yīng)中間產(chǎn)物快速形成網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，增加堵漏漿體流動阻力，提高堵漏漿體在漏失通道的滯留能力，進一步交聯(lián)聚結(jié)提高封堵強度，防止被地層水稀釋而失效。③充填。在膨脹反應(yīng)過程中同時會釋放CO2氣體，在氣體壓力作用下將未完全固化且具有流動性的堵漏漿液進一步壓進裂縫結(jié)構(gòu)的孔隙，滯留、固化，形成封堵性好、隔水作用強的封堵帶，在復合橋堵材料架橋作業(yè)下，生成的固結(jié)體包裹纏繞在架橋粒子上，在氣體壓力作用下壓緊壓實，堵塞漏失通道，從而起到彈性和膨脹封隔水層的效果，達到止漏和堵水的雙重目的。

2.3 堵漏工作液配方優(yōu)化

室內(nèi)解決了快速膨脹膠凝堵漏漿配制過程中容器壁含水導致堵漏材料提前遇水反應(yīng)、黏附器壁、難清洗的難題；針對不同井深的漏層，可以靈活地調(diào)節(jié)體系膠凝時間、膨脹率、固結(jié)強度，以保證能夠安全施工。為了得到快速膨脹膠凝堵漏漿的最佳性能，通過調(diào)整主溶劑、乳化劑、懸浮穩(wěn)定劑、脫模劑、緩凝劑5種處理劑的加量，得到對堵漏漿性能的影響規(guī)律，來確定最佳配方。

2.3.1 主溶劑

快速膨脹膠凝堵漏劑為油溶性材料，自身黏度大，為了便于泵送施工，需要加入溶劑降低黏度，但是過多的溶劑會降低生成彈性固結(jié)體的力學性能。柴油為石油鉆井現(xiàn)場非常容易獲取的一種溶劑，在后面評價實驗中選擇柴油作為主溶劑。為了確定柴油加量對堵漏劑黏度和鎖水量的影響，選取10%、20%、30%、40%、50%不同加量（以堵漏劑加量為基礎(chǔ)計算）進行實驗，結(jié)果見圖1。由圖1可以看出，柴油用量在30%以內(nèi)時，體系黏度急劇降低，繼續(xù)加入柴油后，體系黏度繼續(xù)降低，但趨勢減緩；鎖水量隨著柴油的加入先增大，到30%左右出現(xiàn)峰值，繼續(xù)加入柴油后鎖水量又逐漸減少，綜合堵漏漿的可泵送性能及堵漏鎖水效果，確定配制過程中加入30%的柴油作為主溶劑。

圖1 柴油加量對堵漏劑黏度和鎖水量的影響

2.3.2 乳化劑

遇水快速膨脹膠凝堵漏劑在配制過程中遇到水都會導致其提前與水發(fā)生化學反應(yīng)，體積膨脹數(shù)倍。以柴油作為主溶劑的基礎(chǔ)上，在配漿罐中加入乳化劑，提前將罐中殘余的自由水形成油包水狀態(tài)，隔絕自由水的存在。為了確定乳化劑的乳化效果和隔水效果，設(shè)計了不同乳化劑和清水加量，實驗結(jié)果見表2。

表2 乳化劑加量對乳化效果和隔水效果影響表

從表2可知，提前加入4%的清水作為自由水，調(diào)整乳化劑A、B加量，形成油包水的乳狀液，4#配方中乳化劑A加量為3%、乳化劑B加量為1%，此時乳狀液的破乳電壓值為1109 V，加入遇水快速膨脹膠凝堵漏劑靜置反應(yīng)48 h后，未出現(xiàn)膠凝現(xiàn)象，說明4#配方乳化性能和隔水性能最優(yōu)。

2.3.3 懸浮穩(wěn)定劑

快速膨脹膠凝堵漏劑自身具有黏度，但是分散在柴油中不具有形成空間網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的能力，采用油溶性懸浮穩(wěn)定劑改善堵漏漿流動狀態(tài)，實驗結(jié)果見表3。由表3可知，當懸浮穩(wěn)定劑加量為1.6%時，堵漏漿的動切力大于3 Pa，具有很好的流動性能且堵漏基漿整體黏度不會太高，因此初步確定懸浮穩(wěn)定劑加量為1.6%。

表3 不同加量懸浮穩(wěn)定劑對堵漏漿液流動性能的影響

2.3.4 脫模劑

為了減少配制和泵注過程中快速膨脹膠凝堵漏劑過多地附著在泥漿罐或者鉆桿內(nèi)壁上，加入適量的脫模劑TM-1，起到減少黏附和便于清洗的效果?？疾炝瞬煌恿棵撃㏕M-1下堵漏漿對金屬表面黏附量的影響，測試溫度為25℃，實驗結(jié)果見表4。

表4 不同加量脫模劑TM-1下堵漏漿黏附量的影響

從表4可以看出，隨著TM-1加量的增加，黏附量逐漸減少，當TM-1加量為3%時，黏附量為3.06 g，解決了堵漏材料易黏附鉆具的問題，現(xiàn)場配制工藝簡單方便，可降低泵送施工難度，保障快速膨脹膠凝堵漏漿有效注入量和安全注入施工。

2.3.5 緩凝劑

快速膨脹膠凝堵漏劑具有活性高，遇到水后反應(yīng)快的特點，為滿足現(xiàn)場作業(yè)的安全泵送要求，需要能夠有效調(diào)節(jié)其與水反應(yīng)的膠凝時間，避免劇烈反應(yīng)。室內(nèi)選取緩凝劑HN-1，考察了其不同加量下對快速膨脹膠凝堵漏劑與水反應(yīng)的膠凝時間和抗壓強度的影響實驗，結(jié)果見圖2。由圖2可知，隨著緩凝劑HN-1加量的增加，膠凝時間呈現(xiàn)逐漸增加的趨勢，但是膠凝后形成的固結(jié)體抗壓強度逐漸下降，繼續(xù)增加過多的緩凝劑HN-1甚至不會使工作液凝膠，而是呈流動狀，這就不利于形成有效的堵塞隔墻。調(diào)節(jié)緩凝劑HN-1加量為0.8%時，膠凝時間為62.5min，抗壓強度為3.68mPa，可以滿足表層施工需求。

圖2 緩凝劑HN-1加量對膠凝凝時間和抗壓強度的影響

3 遇水快速膨脹膠凝堵漏漿性能評價

以GYF-3型高溫高壓反應(yīng)釜和5265U型高溫高壓超聲波靜膠凝強度分析儀為主要手段測試堵漏漿在不同溫度和壓力條件下的膠凝時間、膨脹率、鎖水量和抗壓強度變化。

3.1 膠凝時間

快速膨脹膠凝堵漏漿在常溫常壓條件的膠凝時間容易測得，但這個值不能反應(yīng)堵漏漿在井下溫度、壓力作用下的真實狀況，為此采用GYF-3型高溫高壓反應(yīng)釜在模擬井下不同溫度壓力條件下，測試堵漏漿的膠凝時間與溫度、壓力的關(guān)系，結(jié)果如圖3所示。

圖3 不同溫度壓力下快速膨脹膠凝堵漏漿的膠凝時間

由圖3可以看出，快速膨脹膠凝堵漏漿與水按1∶1混合反應(yīng)，當壓力一定時，膠凝時間隨著溫度升高而縮短，這是由于溫度加速了反應(yīng)速度；當溫度一定時，膠凝時間隨著壓力升高而延長，這是由于該堵漏漿遇水后是一個升溫釋放CO2氣體的反應(yīng)，由于體系壓力的升高，導致化學平衡反應(yīng)向反應(yīng)初始端平移，減緩了反應(yīng)的進行；另外當反應(yīng)溫度超過40℃時，膠凝反應(yīng)加快，以壓力為15mPa為例，40℃時膠凝時間縮短率為10.8%，60℃時膠凝時間縮短率為36.9%。

3.2 膨脹率

快速膨脹膠凝堵漏漿遇到水后發(fā)生膠凝反應(yīng)的同時會釋放CO2氣體，CO2氣體會促使堵漏漿快速膨脹，考察了快速膨脹膠凝堵漏漿在不同溫度和井底壓力情況下遇水后體積膨脹率，結(jié)果見圖4。

圖4 不同溫度壓力下快速膨脹膠凝堵漏漿的體積膨脹率

從圖4可以看出，當溫度一定時，體積膨脹率隨著預加壓力的升高而減小；當預加壓力一定時，體積膨脹率隨著溫度的升高而增大；壓力由常壓升到1mPa時，體積膨脹率劇烈減少，壓力是影響體積膨脹率的主要因素，反應(yīng)溫度為80℃時，常壓下體積膨脹率為370%，繼續(xù)升高壓力至1mPa時，體積膨脹率急劇下降至150%，壓力升高至20mPa，體積膨脹率為130%，繼續(xù)升高壓力至30mPa，最終體積膨脹率為125%，說明壓力超過1mPa后，最終壓力對堵漏漿生成彈性膠狀固結(jié)體的體積影響減弱。

3.3 鎖水量

該種快速膨脹膠凝堵漏漿區(qū)別于常規(guī)水基堵漏漿之處在于遇到地層水或水基鉆井液后不會由于堵液被快速稀釋后失效，反而可以實現(xiàn)與地層水或者水基鉆井液混合后整體膠凝并膨脹形成彈性固結(jié)體?？疾煸摲N快速膨脹膠凝堵漏漿對蒸餾水和水基鉆井液的鎖水量限，室內(nèi)選取不同體積蒸餾水、水基鉆井液與堵漏漿混合，評價形成膠凝固結(jié)體狀況，結(jié)果如表5和圖5。從表5可以看出，該快速膨脹膠凝堵漏漿鎖水量大，繼續(xù)增大流體的體積時，可以實現(xiàn)膠凝并固化，當蒸餾水體積大于3倍堵漏漿體積時，混合液不再膠凝固化，說明快速膨脹膠凝堵漏漿可以鎖住3倍體積的蒸餾水；當水基鉆井液體積小于5倍堵漏漿體積時，可以實現(xiàn)膠凝并固化，增大水基鉆井液體積，混合液不再膠凝固化，說明快速膨脹膠凝堵漏漿可以鎖住5倍體積的水基鉆井液；快速膨脹膠凝堵漏漿鎖水基鉆井液的倍數(shù)高于蒸餾水，是由于水基鉆井液中自由水量小于模擬地層水量。

表5 快速膨脹膠凝堵漏漿與蒸餾水/水基鉆井液鎖水量限表

圖5 快速膨脹膠凝堵漏漿與不同體積比蒸餾水混合后的狀態(tài)

3.4 固結(jié)強度

快速膨脹膠凝堵漏漿遇水反應(yīng)后會生成彈性固結(jié)體，彈性膠狀固結(jié)體的強度越高、彈性變形越好，對封堵漏層的效果也就越好。為了測試快速膨脹膠凝堵漏漿形成固結(jié)體的強度和彈性變形，60℃、 20mPa下將快速膨脹膠凝堵漏漿與蒸餾水、水基鉆井液按不同體積比混合后，測試形成固結(jié)體抗壓強度動態(tài)變化，結(jié)果見表6。從表6可以看出，快速膨脹膠凝堵漏漿可與蒸餾水或水基鉆井液混合后整體固結(jié)，形成具有一定強度的固結(jié)體。當快速膨脹膠凝堵漏漿與蒸餾水體積比為1∶0.5時形成的固結(jié)體抗壓強度為2.3mPa，當快速膨脹膠凝堵漏漿與水基鉆井液體積比為1∶0.5時形成的固結(jié)體抗壓強度為2.87mPa；繼續(xù)增大流體的體積時，形成的固結(jié)體強度逐漸下降，這是由于流體體積增加后，固結(jié)體中膠凝結(jié)構(gòu)的主要成分減少，形成的網(wǎng)架結(jié)構(gòu)減弱，最終導致固結(jié)體變得松散，抗壓強度逐漸下降。

表6 快速膨脹膠凝堵漏漿與不同體積比蒸餾水、水基鉆井液混合后抗壓強度（60℃、20mPa）

3.5 堵漏效果

為了評價快速膨脹膠凝堵漏漿在井底溫度、壓力條件下對不同尺寸縫道的堵漏效果。采用CDL-Ⅱ型高溫高壓堵漏模擬實驗儀為手段進行堵漏模擬實驗。該儀器的最大工作壓力為40mPa，最高工作溫度為150℃。主要由動力源、儲液系統(tǒng)、釜體、夾持器、圍壓系統(tǒng)、壓力測量、回壓系統(tǒng)、分析軟件等組成，該裝置可以采用不同漏失地層的物理模擬塊，最大程度地模擬鉆井工程中漏失狀況。

室內(nèi)選取2種縫道，即長300mm、縫寬4～3mm的T型和長300mm、縫寬5～4mm的圓柱型模擬惡性漏失通道。第1步考察快速膨脹膠凝堵漏漿與水體積比分別為1∶0.5、1∶1、1∶2凝固后的承壓封堵能力；第2步考察快速膨脹膠凝堵漏漿與水體積比分別為1∶0.5、1∶1、1∶2凝固后再復配常規(guī)橋漿堵漏漿，考察2者協(xié)同封堵惡性漏失的能力，實驗結(jié)果見表7。由表7可以看出，60℃時，快速膨脹膠凝堵漏漿與水按1∶0.5體積比混合后對2種縫道4～3mm、5～4mm模擬惡性漏失通道承壓分別達到3.8、1.7mPa，快速膨脹膠凝堵漏漿+橋漿堵漏后承壓能力提高至6.25、5.2mPa，說明快速膨脹膠凝堵漏漿自身具備一定的封堵能力，加入橋漿后可以進一步提高堵漏能力，針對大裂縫、溶洞漏失，尤其是含水層的漏失，提供一個流動阻力，也為進一步提高漏層承壓能力，采用其他方式堵漏創(chuàng)造條件；當快速膨脹膠凝堵漏漿與水按1∶1、1∶2體積比混合后承壓能力減弱，這是由于水量增多，形成的固結(jié)體結(jié)構(gòu)減弱。

表7 快速膨脹膠凝堵漏漿遇水堵漏效果評價（60℃）

4 現(xiàn)場應(yīng)用

6號井是該長寧XX平臺第2口井，二開鉆進過程中124.5～170m井段垮塌嚴重，430.5～450m、528～530m井段發(fā)生井漏，630～635m、807～ 808m井段出水。經(jīng)歷16次水泥漿固壁、 2次水泥漿堵漏、3次智能凝膠+水泥漿封堵出水層，均未見到明顯效果，后采用遇水快速膨脹膠凝堵漏技術(shù)，成功封堵出水層，滿足二開鉆進需求。

堵漏施工過程如下。①配漿。準備一個有效容量為15m3左右的配漿罐配制快速膨脹膠凝堵漏漿，不竄不漏、攪拌器工作正常、各閥門密封性和管線聯(lián)通完好； 準備一個有效容量為10m3左右的罐配制柴油隔離液，不竄不漏、各閥門密封性和管線聯(lián)通完好；確保罐內(nèi)管線內(nèi)清潔，將罐內(nèi)及管線中污物排放并清洗干凈，不能有其他化學處理劑和殘余水存在。②泵送。下光鉆桿+玻璃纖維油管至井深約750m處（距離漏層50m左右）；小排量泵入1m3前置隔離液；倒換閘門，泵入10m3快速膨脹膠凝堵漏漿，正注完后泵入1m3后置隔離液；倒換閘門，隨后尾追17m3濃度為30%橋漿。③頂替。倒換閘門，泥漿泵頂鉆井液10m3，使快速膨脹膠凝堵漏漿全部進入漏層并且使橋漿全部出鉆具水眼。④起鉆至安全井段?？焖倨?柱，把鉆具提至堵漏漿液面以上100m處。⑤關(guān)井憋壓擠注。控制套管壓力在7mPa以內(nèi)，小排量擠注，使橋漿堵漏漿全部進入漏層，停泵后壓力穩(wěn)定在1.5mPa。⑥候堵。關(guān)井，憋壓候凝等待快速膨脹膠凝堵漏漿與水反應(yīng)完全凝固成塞，約3～4 h。⑦驗漏。邊下鉆邊開泵循環(huán)，下鉆至井深807.53m探得塞面，鉆塞至井深808.00m，逐步提高排量至打鉆排量，循環(huán)2周未見漏失，排量為2500～3000 L/min，泵壓為16.3～18.1mPa，成功封堵出水漏層，提高承壓能力達5.8mPa。

5 認識與結(jié)論

1.快速膨脹膠凝堵漏材料具有無生物毒性，與水混合后快速進行化學反應(yīng)，膨脹并膠凝，形成一種不透水的彈性膠狀固結(jié)體，該固結(jié)體具有良好的延伸性、彈性及抗?jié)B性，并且膨脹倍數(shù)高。

2.通過配方優(yōu)化后的快速膨脹膠凝堵漏漿遇水反應(yīng)，膠凝時間在15～70min范圍內(nèi)可控、膨脹率為250%～350%、鎖水量限高，可以鎖住3倍體積的蒸餾水和5倍體積水基鉆井液、與地層水以1∶0.5的體積比混合后形成的固結(jié)體抗壓強度為2.3mPa；在CDL-Ⅱ型高溫高壓堵漏實驗儀中快速凝固膨脹堵漏材料對2種T型縫道4～3mm、5～4mm模擬惡性漏失通道承壓分別達到3.8、1.7mPa，復合橋漿后承壓能力提高至6.25、5.2mPa。

3.快速膨脹膠凝堵漏技術(shù)在長寧XX平臺現(xiàn)場成功應(yīng)用，根據(jù)循環(huán)驗漏結(jié)果，快速膨脹膠凝堵漏漿與地層水反應(yīng)，成功封堵出水漏層，滿足了后續(xù)施工的需求。