蘇曉明，練章華，方俊偉，熊漢橋，吳若寧，袁媛

（1. 油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，西南石油大學(xué)，成都 610500；2. 中國石化西北油田分公司石油工程技術(shù)研究院，烏魯木齊 830011）

0 引言

塔中區(qū)塊碳酸鹽巖縫洞型異常高溫高壓儲集層裂縫、孔洞較為發(fā)育，是典型的縫洞型雙漏失地層，在鉆井過程中鉆井液大量漏失導(dǎo)致鉆井周期大幅增加，造成了巨大的經(jīng)濟(jì)損失，因此必須采用高效的封縫堵洞技術(shù)[1-4]。橋接堵漏是目前應(yīng)用最廣泛的堵漏技術(shù)，將不同形狀、不同尺寸的惰性材料以一定的比例混合在鉆井液體系中，注入漏失層段進(jìn)行堵漏[3]。目前常規(guī)的架橋顆粒主要包括剛性顆粒（如核桃殼等）和纖維類材料（如鋸末、甘蔗渣等）。纖維類材料能夠在一定的條件下形成封堵層，但是在高壓條件下容易失效[5]；剛性顆粒具有高承壓和不易變形的特點(diǎn)，應(yīng)用效果較好，但是在高溫條件下常規(guī)的剛性材料容易發(fā)生碳化現(xiàn)象，導(dǎo)致強(qiáng)度大幅度降低，封堵層的抗壓強(qiáng)度也隨之降低，無法進(jìn)行有效的封堵，不能阻止井漏，造成嚴(yán)重的儲集層損害。對于抗高溫的堵漏材料國內(nèi)外主要以云母、蛭石、石棉、貝殼為主[6]；詹俊陽[7]、郭麗梅[8]、胡子喬[9]、張偉[10]、王先兵[11]、Guo[12]、Karcher[13]等研究了其他類型的抗溫性堵漏材料，其中包括凝膠封堵材料和高溫固結(jié)封堵材料等，但應(yīng)用于封堵異常高溫高壓儲集層仍具有一定的局限性。

為了有效解決塔中區(qū)塊碳酸鹽巖縫洞型異常高溫高壓儲集層鉆完井過程中的縫洞雙漏性問題，本文引進(jìn)一種高酸溶率、表面呈鋸齒狀的剛性堵漏材料GZD，根據(jù)1/2～2/3橋接堵漏原理[1,3]，與木質(zhì)素纖維、彈性材料 SQD-98和混合目數(shù)的碳酸鈣復(fù)配形成一種適用于異常高溫高壓地層封縫堵洞的新型復(fù)合堵漏材料，并通過鉆井液配伍性實(shí)驗(yàn)、裂縫靜態(tài)承壓堵漏實(shí)驗(yàn)和巖屑砂床實(shí)驗(yàn)評價(jià)其性能，為塔中區(qū)塊的順利鉆井和縫洞雙漏型儲集層的封堵提供技術(shù)支撐和理論指導(dǎo)。

圖2 塔中區(qū)塊成像測井圖（圈中為裂縫位置）

1 塔中區(qū)塊儲集層特征

塔中區(qū)塊奧陶系碳酸鹽巖儲集層裂縫、孔洞較為發(fā)育，鷹山組上段裂縫密度為 1.54～5.41條/m，鷹山組下段層理特征明顯，裂縫密度為 1.47～4.25條/m，既存在平縫和斜縫，又存在立縫，裂縫縱橫交錯(cuò)，裂縫產(chǎn)狀如圖1所示。根據(jù)塔中區(qū)塊成像測井圖（見圖2）和地質(zhì)資料統(tǒng)計(jì)分析得出：①該區(qū)塊裂縫以小縫為主，大、中縫為輔（見圖3a）；②孔洞以小洞為主，大、中洞為輔（見圖3b）。裂縫和孔洞的存在為油氣運(yùn)移和儲集提供了流通通道和儲集空間，同時(shí)也為鉆井液漏失提供了低阻力通道。除此之外，該層段地層壓力和溫度均異常，實(shí)測顯示鷹山組下部壓力系數(shù)高達(dá) 1.9～2.1，地溫梯度2.08～2.50 ℃/100 m，屬于典型的異常高溫高壓儲集層，容易導(dǎo)致堵漏顆粒高溫碳化和高壓壓裂破壞，封堵層抗壓能力低，出現(xiàn)反復(fù)惡性漏失。

2 實(shí)驗(yàn)介紹

2.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備及材料

實(shí)驗(yàn)設(shè)備包括：靜態(tài)堵漏評價(jià)儀（見圖4）、FA型可視化中壓砂床濾失儀、ZNN-D6B型六轉(zhuǎn)黏度計(jì)、滾子加熱爐 BGRL-7和三聯(lián)中壓失水儀 SD3。實(shí)驗(yàn)材料包括：蒸餾水、鈉基膨潤土、碳酸鈉、氫氧化鈉、剛性材料GZD、碳酸鈣、木質(zhì)素纖維、彈性材料SQD-98和加重劑（重晶石）等。

2.2 主要堵漏材料

GZD是一種剛性暫堵顆粒，表面呈鋸齒狀，粒徑分布較廣，其主要成分為方解石，密度2.8 g/cm3，莫氏硬度為2.7～3.0。顆粒直徑分布在0.2～2.0 mm，主要分為 A（0.9～2.0 mm）、B（0.45～0.90 mm）、C（0.30～0.45 mm）和D（0.2～0.3 mm）4個(gè)等級，如圖5所示。有架橋和充填的作用，具有良好的抗溫性，抗溫達(dá)200 ℃以上。實(shí)驗(yàn)測得GZD的酸溶率大于98%，有利于后期的酸化解堵，對儲集層起到保護(hù)作用。

圖4 靜態(tài)堵漏評價(jià)儀結(jié)構(gòu)示意圖

圖5 不同粒徑的GZD

實(shí)驗(yàn)用木質(zhì)素纖維是天然木材通過篩選、分裂、化學(xué)和高溫處理后得到的一種有機(jī)纖維，其處理溫度高達(dá)250 ℃，具有良好的抗溫性能，是一種無毒、無害的綠色環(huán)保產(chǎn)品。微觀物理結(jié)構(gòu)有帶狀彎曲、凹凸不平、多孔交叉的特征，具有良好的吸水性、分散性和柔韌性。相比常規(guī)的纖維材料，改性木質(zhì)素纖維的酸溶率達(dá) 39%以上，有利于后期的酸化解堵和油田的高效開發(fā)。

碳酸鈣作為一種剛性堵漏材料已被廣泛應(yīng)用于石油行業(yè)中，其密度為2.6～2.9 g/cm3，莫氏硬度為3.0～3.5，酸溶率高達(dá)99%以上，具有較好的儲集層保護(hù)性能。本文采用混合目數(shù)的碳酸鈣，混合比為 0.019 0 mm∶0.002 1 mm（1 200目∶800目）=1∶1。

SQD-98是一種彈性充填顆粒，粒徑分布在0.07～4.20 mm，具有良好的封堵性和抗溫性，常作為隨鉆堵漏材料被應(yīng)用于石油工業(yè)。

2.3 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容

2.3.1 GZD抗溫性和高溫研磨性評價(jià)實(shí)驗(yàn)

選取常用的堵漏材料核桃殼與GZD形成對比，按照2%膨潤土+清水+0.2% NaOH+0.3% Na2CO3配制實(shí)驗(yàn)用膨潤土基漿，進(jìn)行抗溫性評價(jià)實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)步驟如下：①稱取在（105±3）℃條件下烘干后的樣品30 g記為M1并對樣品外觀進(jìn)行拍照記錄；②將樣品加入預(yù)先配制好的基漿體系中充分?jǐn)嚢韬笱b入老化罐，在200 ℃條件下熱滾16 h，待冷卻后取出并洗滌干凈，在（105±3）℃條件下進(jìn)行烘干直至恒重并稱取剩余物的質(zhì)量，記為M2；③根據(jù)× 100%計(jì)算熱滾后的質(zhì)量損失率K；④根據(jù)樣品高溫?zé)崽幚砗笸庥^形態(tài)變化和質(zhì)量損失率，分析評價(jià)GZD的抗溫性和高溫研磨性。

2.3.2 材料優(yōu)選實(shí)驗(yàn)

將不同目數(shù)的剛性顆粒 GZD、木質(zhì)素纖維、SQD-98和碳酸鈣依次加入基漿，測定不同單劑加量和不同復(fù)配比下體系的臨界壓力值、最大壓力值下的漏失量和累計(jì)漏失量，確定堵漏鉆井液中各種堵漏材料的最優(yōu)加量。具體實(shí)驗(yàn)步驟如下：①將裂縫模塊裝入靜態(tài)堵漏評價(jià)儀中，并在下方液體出口處放置量筒；②將加有單一堵漏材料或多種堵漏材料的基漿充分?jǐn)嚢韬缶徛谷腱o態(tài)堵漏評價(jià)裝置中；③連接上相應(yīng)的管線并按照規(guī)定的壓力梯度逐級加壓，每增加一定的壓力后測定該壓力下的漏失量和累計(jì)漏失量；④根據(jù)漏失量和漏失狀態(tài)分析記錄最大壓力和臨界壓力；⑤根據(jù)相關(guān)的參數(shù)，分析最優(yōu)單劑加量和復(fù)配加量。

2.3.3 鉆井液配伍性實(shí)驗(yàn)

在上述實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，按優(yōu)選加量將剛性顆粒GZD、木質(zhì)素纖維、彈性充填顆粒 SQD-98和碳酸鈣依次添加到塔中區(qū)塊現(xiàn)用鉆井液體系，利用ZNN-D6B型旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)和三聯(lián)中壓失水儀SD3測定加入堵漏材料前后體系的流變參數(shù)和濾失參數(shù)，分析堵漏材料與現(xiàn)場用鉆井液的配伍性。

2.3.4 裂縫封堵效果評價(jià)實(shí)驗(yàn)

按照最優(yōu)加量將堵漏材料依次加入塔中區(qū)塊現(xiàn)用鉆井液中形成新的堵漏鉆井液體系，分別選取楔形縫（2.0 mm×1.5 mm）和平行縫（2 mm×2 mm），利用靜態(tài)堵漏評價(jià)儀在常溫（25 ℃）下進(jìn)行靜態(tài)承壓封堵實(shí)驗(yàn)，并記錄實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，分析堵漏鉆井液對裂縫的封堵效果。實(shí)驗(yàn)所用鋼制裂縫巖心是通過物理割縫在柱狀鋼塊上割取不同形狀裂縫，形成規(guī)定尺寸的楔形縫和平行縫，結(jié)構(gòu)示意圖如圖6所示。

圖6 楔形縫和平行縫結(jié)構(gòu)示意圖

2.3.5 孔洞封堵效果評價(jià)實(shí)驗(yàn)

①制作不同孔徑巖屑砂床，即將0.850～2.000 mm（10～20目）、0.425～0.850 mm（20～40目）、0.250～0.425 mm（40～60目）、0.180～0.250 mm（60～80目）和0.150～0.180 mm（80～100目）的鉆屑分別加入透明的剛性塑料圓管中，制成不同孔徑的巖屑砂床；②將預(yù)先配制好的堵漏鉆井液緩慢加入裝有巖屑的中壓砂床濾失儀中并施加一定的壓力，測定特定壓力下（0.69 MPa）、特定時(shí)間（1.0，7.5 和30.0 min）內(nèi)鉆井液濾失量和砂床侵入深度；③根據(jù)所測數(shù)據(jù)分析評價(jià)堵漏鉆井液的封洞性能。

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

3.1 堵漏材料優(yōu)選結(jié)果

GZD抗溫性和高溫研磨性評價(jià)實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖7和表1所示。由實(shí)驗(yàn)結(jié)果得出，核桃殼的抗溫性和高溫研磨性較差，在高溫?zé)釢L后由原來的棕黃色轉(zhuǎn)變?yōu)榧t褐色，呈現(xiàn)出明顯的高溫碳化現(xiàn)象，平均質(zhì)量損失率為32.30%，損失量高達(dá)1/3，高溫磨損較為嚴(yán)重，不能作為堵漏材料應(yīng)用于高溫高壓地層；在同等條件下剛性顆粒GZD幾乎未出現(xiàn)高溫碳化和高溫磨損現(xiàn)象，熱滾前后均為乳白色，高溫?zé)釢L后平均質(zhì)量損失率僅為4.51%，表現(xiàn)出了優(yōu)異的抗溫性和高溫研磨性，能夠滿足異常高溫儲集層的堵漏需求。

圖7 核桃殼和GZD熱處理前后外觀示意圖

表1 剛性顆?？箿匦詫?shí)驗(yàn)結(jié)果

在抗溫性實(shí)驗(yàn)和高溫研磨性實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，將不同粒徑的剛性顆粒GZD，即A、B和X（混合比為C∶D=1∶1）加入基漿中進(jìn)行靜態(tài)承壓堵漏實(shí)驗(yàn)，優(yōu)選出最優(yōu)加量及GZD的最優(yōu)粒徑配比，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表2所示。

表2 剛性顆粒GZD加量優(yōu)選結(jié)果

由表2實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以得出：①只添加單一粒徑級別的GZD顆粒時(shí)，漏失量和累計(jì)漏失量與試劑加量不具有負(fù)相關(guān)性，當(dāng)加量由3%增大到4%時(shí)，累計(jì)漏失量反而明顯增大，最大壓力和臨界承壓值分別為 0.5 MPa和1.0 MPa，表明單一地增加試劑量不但難以實(shí)現(xiàn)高效的封堵，而且會降低封堵層的致密性，增大漏失，這一點(diǎn)與橋接堵漏機(jī)理保持了良好的一致性[14-15]；②隨著B、X級GZD顆粒的加入，基漿體系的承壓能力明顯提高，漏失顯著降低，臨界壓力由原來的0.5 MPa增大到3.5 MPa，漏失量由原來0 MPa下的全漏失（400 mL，單組實(shí)驗(yàn)配漿量）減小到3 MPa下的10 mL，減小了97.5%，這說明不同粒徑的GZD之間具有優(yōu)異的協(xié)同作用，可以通過自身復(fù)配，形成承壓能力強(qiáng)、漏失量小的封堵層。

室內(nèi)研究中，以大粒徑GZD顆粒A、B為骨架顆粒，小粒徑顆粒X為充填粒子，對木質(zhì)素纖維的加量進(jìn)行了優(yōu)選實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表3所示。

表3 GZD和木質(zhì)素纖維復(fù)配加量優(yōu)選結(jié)果

由實(shí)驗(yàn)結(jié)果可以得出，加入少量的木質(zhì)素纖維后，原有體系（加入4% A+2% B+2% X）的漏失量明顯降低，由原來的10.0 mL減小到1.8 mL，降低了82%，承壓能力由3 MPa增大到4 MPa。這是由于木質(zhì)素具有良好的吸水性，可以吸收自重的6～8倍的水分，有利的傳水功能和水分散能力可以提高封堵層的表面強(qiáng)度及其他材料與其自身顆粒間的黏結(jié)強(qiáng)度，加強(qiáng)了材料的抗斷裂性[16-19]，提高了泥餅的強(qiáng)度和致密性，具有很好的“加筋阻裂”功能[16]。但是，當(dāng)木質(zhì)素纖維的加量增大1倍時(shí)，濾失量僅降低0.2 mL，最大壓力和臨界壓力均保持不變。因此，木質(zhì)纖維素的加量應(yīng)控制在0.5%左右。

在木質(zhì)素纖維加量優(yōu)選實(shí)驗(yàn)的基礎(chǔ)上，進(jìn)一步對彈性充填材料 SQD-98的加量進(jìn)行了優(yōu)選并得出結(jié)果（見表4）。

表4 GZD、木質(zhì)素纖維和SQD-98復(fù)配加量優(yōu)選結(jié)果

由表4可以得出，與1#體系相比，隨著彈性堵漏材料 SQD-98加量的增大，兩者達(dá)到的最小漏失量相近，承壓能力增大了75%，最大壓力值高達(dá)7 MPa。這是由于SQD-98屬于彈性可變形材料，在壓力作用下進(jìn)入縫隙，將整個(gè)封堵層黏結(jié)得更加牢固，骨架顆粒間、骨架顆粒與充填粒子間更不容易發(fā)生相對運(yùn)動，整個(gè)封堵層的抗剪切破壞性能大幅度提高[20-21]。

碳酸鈣作為一種剛性堵漏顆粒被廣泛應(yīng)用于石油工業(yè)中[22-23]，其高達(dá) 99%以上的超高酸溶率有利于后期的酸化解堵和油田的高效開發(fā)，在一定程度上起到保護(hù)儲集層的作用。將碳酸鈣加入 3#配方（2#+3%SQD-98（中））中進(jìn)行靜態(tài)承壓堵漏實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表5所示。

由表5可得，碳酸鈣加入3#體系后，鉆井液的累計(jì)漏失量明顯降低，由原來的114 mL減小到88 mL，承壓值保持不變。這表明碳酸鈣與彈性材料 SQD-98形成了協(xié)同作用，充填了剛性顆粒GZD和木質(zhì)素纖維形成的微小孔隙，進(jìn)一步完善了封堵層，提高了其致密性，起到很好的再充填作用。

表5 GZD、木質(zhì)素纖維、SQD-98和碳酸鈣復(fù)配加量優(yōu)選結(jié)果

通過上述抗溫性和高溫研磨性實(shí)驗(yàn)及材料優(yōu)選實(shí)驗(yàn)可以得出，剛性堵漏材料GZD具有良好的抗溫性和高溫研磨性，可以與木質(zhì)素纖維、SQD-98和碳酸鈣協(xié)同形成具有一定承壓能力的致密封堵層，最優(yōu)復(fù)配比為：8% GZD（A∶B∶X=2∶1∶1）+0.5%木質(zhì)素纖維+6% SQD（中∶粗=1∶1）+2%碳酸鈣（0.019 mm∶0.0021 mm（1 200目∶800目）=1∶1）。

3.2 鉆井液體系配伍性實(shí)驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)優(yōu)選出的堵漏材料復(fù)配加量，將堵漏材料依次加入塔中區(qū)塊現(xiàn)場鉆井液體系，測定加入堵漏材料前后鉆井液體系的流變參數(shù)和濾失參數(shù)，分析堵漏材料與現(xiàn)場鉆井液的配伍性，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表6所示。

表6 堵漏材料與現(xiàn)場鉆井液配伍性實(shí)驗(yàn)結(jié)果

由表6可以得出，實(shí)驗(yàn)優(yōu)選出的堵漏材料與現(xiàn)場鉆井液體系具有較好的配伍性，堵漏材料對鉆井液的流變性影響較小，且改善了塔中區(qū)塊現(xiàn)用鉆井液體系的降濾失性能，降低了濾失量。

3.3 裂縫封堵實(shí)驗(yàn)結(jié)果

為了進(jìn)一步分析評價(jià)加入堵漏材料后的堵漏鉆井液體系對裂縫的封堵效果，分別選取1組楔形縫（2.0 mm×1.5 mm）和平行縫（2 mm×2 mm）進(jìn)行裂縫靜態(tài)堵漏評價(jià)實(shí)驗(yàn)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖8所示。

由圖8a可見，隨著壓力的增大，特定壓力下的漏失量先增大后減小，累計(jì)漏失量逐漸增大最后保持不變。其中當(dāng)壓力小于7 MPa時(shí)，漏失量整體呈現(xiàn)出減小趨勢，在0.5 MPa處出現(xiàn)了短暫性的增大，這是由于在施加壓力前尚未形成有效的封堵層，施加壓力后封堵層被壓實(shí)，出現(xiàn)暫時(shí)性漏失增大現(xiàn)象；隨著作用在封堵層上的壓力越來越大，封堵層進(jìn)一步被壓實(shí)，漏失量減小直至為零，此時(shí)累計(jì)漏失量不再發(fā)生變化。當(dāng)壓力大于7 MPa時(shí)，隨著壓力的增大漏失量始終為零，累計(jì)漏失量保持不變，這是由于縫口及裂縫中部形成了致密的、高強(qiáng)度的封堵層，即使壓力持續(xù)增大都不會出現(xiàn)漏失。由圖8b可見，漏失量為零的轉(zhuǎn)折點(diǎn)同樣出現(xiàn)在7 MPa處，即當(dāng)壓力大于7 MPa時(shí)，裂縫被完全封堵，不再發(fā)生漏失；但是，不同于圖8a中曲線，當(dāng)壓力在2～6 MPa時(shí)，其漏失量與壓力呈非線性關(guān)系。由于裂縫的形狀不同，楔形縫有利于堵漏顆粒的堆積和壓實(shí)，可以在相對較短的時(shí)間內(nèi)形成有效的封堵層；而平行縫在同等條件下形成相同效果的封堵層需要更長的時(shí)間和更大的壓力。綜上可以得出：該堵漏鉆井液體系對裂縫具有優(yōu)異的封堵效果，不管是楔形縫或是平行縫，封堵層形成后均具有較高的承壓能力和極低的漏失量，在9 MPa的壓力下均未發(fā)生破壞和漏失，累計(jì)漏失量最大僅為13.4 mL，能夠滿足塔中區(qū)塊異常高壓裂縫性地層堵漏需求。

圖8 裂縫靜態(tài)承壓實(shí)驗(yàn)結(jié)果

3.4 砂床封堵實(shí)驗(yàn)結(jié)果

通過測定不同時(shí)間內(nèi)巖屑砂床的侵入深度和漏失量，分析評價(jià)堵漏鉆井液對孔洞的封堵效果（見圖9）。

圖9 砂床實(shí)驗(yàn)結(jié)果

由圖9可見，隨著巖屑粒徑的減小（即砂床孔隙半徑的減?。按睬秩肷疃纫搽S之減小。當(dāng)巖屑粒徑較大時(shí)，砂床侵入深度隨著粒徑的減小下降趨勢較為明顯；當(dāng)粒徑較小時(shí)，砂床侵入深度的減小趨勢較為平緩。隨著時(shí)間的推移，侵入深度也隨之增大，但是整體的侵入深度（小于 2.5 cm）較小。當(dāng)巖屑粒徑為0.850～2.000 mm（20～10目），累計(jì)侵入時(shí)間由1 min增加到30 min時(shí)，砂床侵入深度僅增加了1 cm，這表明該堵漏鉆井液能夠在較短的時(shí)間內(nèi)形成致密的封堵層，可以減小液相侵入而導(dǎo)致的儲集層損害。當(dāng)砂床孔洞半徑最大時(shí)，30 min內(nèi)侵入深度僅為2.5 cm，當(dāng)砂床孔洞半徑較小時(shí)，30 min內(nèi)侵入深度小于1.0 cm，這表明該堵漏鉆井液體系不但能夠高效地封堵大孔徑縫洞，而且可以有效地防止?jié)B透性漏失。

4 結(jié)論

引入抗高溫、高承壓和高溫研磨性好的剛性堵漏材料GZD，能夠與木質(zhì)素纖維、彈性堵漏材料SQD-98和碳酸鈣協(xié)同形成一種新型的抗高溫高承壓的復(fù)合堵漏材料，命名為SXM-I，其主要組成及配比為：（8%～10%）GZD（A∶B∶X=2∶1∶1）+（0.5%～1%）木質(zhì)素纖維+（6%～8%）SQD-98（中：粗=1：1）+（1%～2%）碳酸鈣（0.019 0 mm∶0.002 1 mm（1 200目∶800目）=1∶1）。

堵漏材料與塔中區(qū)塊現(xiàn)用鉆井液體系具有較好的配伍性，形成的堵漏鉆井液抗溫高達(dá)180 ℃以上，密度1.80 g/cm3以上，滿足該區(qū)塊異常高溫高壓井鉆井需求。新配制的堵漏鉆井液體系對裂縫和孔洞均具有較好的封堵效果，裂縫封堵承壓9 MPa以上，累計(jì)漏失量減小到13.4 mL；大孔徑的巖屑砂床30 min內(nèi)累計(jì)侵入深度僅為 2.5 cm，小孔徑的巖屑砂床累計(jì)侵入量在30 min內(nèi)小于1.0 cm，可以在較短時(shí)間內(nèi)形成高承壓、超低滲的封堵層，為塔中區(qū)塊異常高溫高壓儲集層的鉆井提供了技術(shù)支撐。