文/謝國(guó)文,楊建,劉裕中,李夢(mèng)瑤·廣州汽車集團(tuán)股份有限公司汽車工程研究院
本文以某車型HC420/780DP B柱加強(qiáng)板為例,通過AutoForm、Pam-Stamp兩款軟件分析對(duì)比,對(duì)該零件工藝設(shè)計(jì)、回彈分析、回彈補(bǔ)償及零件調(diào)試進(jìn)行總結(jié)。結(jié)果表明,目前沖壓分析軟件對(duì)零件的成形性及回彈分析具有一定指導(dǎo)意義。前期設(shè)計(jì)階段通過軟件的模擬進(jìn)行回彈補(bǔ)償,可大量減少零件現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試時(shí)間,縮短模具開發(fā)周期。
隨著汽車工業(yè)的快速發(fā)展和激烈競(jìng)爭(zhēng),汽車安全性、輕量化、節(jié)能減排的要求不斷提高,B柱加強(qiáng)板無論在汽車輕量化還是安全性方面都是一個(gè)需要優(yōu)化的重點(diǎn)零件。目前主流車型B柱加強(qiáng)板主要有兩種設(shè)計(jì)思路:一是該零件采用熱成形,此方案在滿足碰撞要求的情況下,減重效果比較突出,零件質(zhì)量比較容易控制,但該方案零件成本較高;二是該零件采用高強(qiáng)度鋼板,板料強(qiáng)度越高,在滿足碰撞要求的情況下減重越明顯,且較熱成形零件相比成本較低,缺點(diǎn)是超高強(qiáng)度鋼板的成形性較差且回彈明顯,零件質(zhì)量控制是其主要難點(diǎn)。以下主要針對(duì)采用高強(qiáng)度鋼板形式的某車型B柱加強(qiáng)板的質(zhì)量控制進(jìn)行分析研究。
圖1所示為某車型B柱加強(qiáng)板,零件輪廓尺寸為1410mm×550mm×230mm,該零件材質(zhì)為HC420/780DP,料厚為1.5mm,材料參數(shù)如表1所示。
為了保證B柱內(nèi)板工藝的合理性,使產(chǎn)品的成形性及回彈控制更加優(yōu)化,前期通過經(jīng)驗(yàn)制定了工藝方案一:通過AutoForm軟件對(duì)其進(jìn)行仿真分析,發(fā)現(xiàn)零件拐角處出現(xiàn)開裂情況,該方案不可行。最后通過優(yōu)化壓料面形狀,制定更為合理的工藝方案一補(bǔ)充,具體過程如下。
圖1 產(chǎn)品零件圖
表1 HC420/780DP 材料參數(shù)
⑴零件主體形狀一次拉深到位且全部放置在凸模上。
⑵壓料面低于零件形狀最低點(diǎn)5mm,主體弧度與零件形狀大體一致。
⑶零件所有邊界區(qū)域采用封閉拉深,具體工藝補(bǔ)充如圖2所示。
圖2 方案一產(chǎn)品工藝補(bǔ)充
⑴零件主體形狀一次拉深到位,避免了因?yàn)榱慵牧蠌?qiáng)度較高,后序翻邊整形造成零件質(zhì)量偏差等問題,降低了零件調(diào)試難度。
⑵零件所有輪廓放置在凸模上,保證零件法蘭區(qū)域變形充分,且避免模具壓料面的整改,降低了模具調(diào)試難度。
⑶壓料面主體形狀與零件形狀大體一致,保證零件在拉深過程中,各區(qū)域材料流動(dòng)盡量一致,避免因過大材料流入不均勻造成的零件扭曲。
該方案零件成形較充分,但圖3中紅色區(qū)域內(nèi)出現(xiàn)了開裂現(xiàn)象。此處開裂主要是由于材料在拐角部位補(bǔ)料不足導(dǎo)致,為此需要制定更合理的方案解決此處開裂問題。
圖3 方案一分析結(jié)果
為了解決工藝方案一補(bǔ)充中的轉(zhuǎn)角開裂問題,制定了將壓料面抬高至B柱法蘭面的工藝方案二(圖4)。
圖4 方案二產(chǎn)品工藝補(bǔ)充
工藝方案二主要差異點(diǎn)在于:首先零件下端(大頭)區(qū)域法蘭邊放置在壓料面上,其余位置放置在凸模上,解決了零件轉(zhuǎn)角部位開裂問題。其次零件端頭工藝補(bǔ)充區(qū)域采用半開口拉深,這進(jìn)一步降低了零件開裂風(fēng)險(xiǎn)。
經(jīng)過成形性分析,方案二解決了零件開裂問題(圖5)。經(jīng)后工序整形后,零件質(zhì)量可控,因此確定采用此方案進(jìn)行工藝開發(fā)。
圖5 方案二分析結(jié)果
此零件的難點(diǎn)在于回彈控制,準(zhǔn)確的回彈分析及合理的回彈補(bǔ)償可大量的降低零件調(diào)試難度、縮短模具開發(fā)周期、降低模具開發(fā)費(fèi)用。以下對(duì)此零件的回彈分析過程及回彈補(bǔ)償方法進(jìn)行詳細(xì)的介紹。
為了提高回彈補(bǔ)償準(zhǔn)確性,此零件的回彈分析分別使用了Pam-Stamp、AutoForm軟件進(jìn)行分析對(duì)比,軟件均采用殼單元進(jìn)行分析計(jì)算,并使用相同材料參數(shù)。
基于以上條件,兩款軟件回彈趨勢(shì)相同,分析數(shù)值接近,偏差在2mm內(nèi),詳細(xì)回彈結(jié)果如圖6所示。據(jù)此認(rèn)為零件回彈分析結(jié)果可靠,可在此基礎(chǔ)上進(jìn)行回彈補(bǔ)償及開展后續(xù)工作,基于過往項(xiàng)目經(jīng)驗(yàn),確定后期回彈補(bǔ)償工作及進(jìn)一步回彈分析主要以Pam-Stamp為主開展。
圖6 Pam-Stamp及AutoForm 回彈分析結(jié)果
基于前期回彈分析結(jié)果,確定此零件為全工序補(bǔ)償,其主要補(bǔ)償流程為:
⑴根據(jù)零件最終回彈情況確定零件基準(zhǔn)區(qū)域,基準(zhǔn)區(qū)域確定應(yīng)主要考慮兩點(diǎn):首先基準(zhǔn)區(qū)域應(yīng)選擇在零件回彈較小、較穩(wěn)定區(qū)域;其次基準(zhǔn)區(qū)域選擇時(shí)應(yīng)考慮盡量以最小的回彈補(bǔ)償量為基準(zhǔn)。
⑵確定好補(bǔ)償基準(zhǔn)后,對(duì)回彈后的最終零件與理論零件狀態(tài)進(jìn)行擬合對(duì)比。根據(jù)對(duì)比情況確定補(bǔ)償數(shù)據(jù),反復(fù)補(bǔ)償計(jì)算,滿足零件狀態(tài)后進(jìn)行后工序補(bǔ)償。具體補(bǔ)償面如圖7所示。
圖7 零件回彈補(bǔ)償面
用后一工序分析前一工序回彈后狀態(tài)進(jìn)行補(bǔ)償,最后一工序?yàn)槔碚摿慵顟B(tài)。經(jīng)回彈補(bǔ)償后CAE分析,回彈后零件與理論狀態(tài)零件匹配對(duì)比,滿足零件質(zhì)量要求,局部少量偏差通過OP30整形工序進(jìn)行整形。具體回彈補(bǔ)償分析結(jié)果如圖8所示。
圖8 零件回彈補(bǔ)償分析結(jié)果
模具現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試前,確認(rèn)模具研合情況,保證模具研合率80%以上,調(diào)試壓邊力為160t,壓邊圈行程為100mm,與CAE分析設(shè)定一致。以上條件滿足后,調(diào)試板料流入量,保證現(xiàn)場(chǎng)流入量與理論匹配差別控制在5mm內(nèi),通過實(shí)際調(diào)試零件與理論分析進(jìn)行整改。
經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試零件出件,零件無開裂問題。局部輕微起皺區(qū)域與分析狀態(tài)一致,此零件成形性分析與生產(chǎn)實(shí)際匹配度在90%以上。
現(xiàn)場(chǎng)零件經(jīng)激光切割后,對(duì)零件進(jìn)行掃描。掃描數(shù)據(jù)與理論數(shù)據(jù)進(jìn)行匹配對(duì)比,匹配基準(zhǔn)與前期回彈分析選擇基準(zhǔn)保持一致,經(jīng)對(duì)比分析發(fā)現(xiàn)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際零件回彈情況與CAE分析結(jié)果基本一致(圖9),評(píng)估分析兩者一致性匹配度80%以上。
根據(jù)零件掃描情況及檢具上的狀態(tài),對(duì)零件進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)調(diào)試整改。經(jīng)三輪補(bǔ)償整改后,零件滿足質(zhì)量要求,合格率達(dá)到85%以上。零件與理論狀態(tài)匹配情況如圖10所示。
圖9 零件回彈對(duì)比分析
圖10 整改后零件回彈精度
經(jīng)理論分析與實(shí)際調(diào)試對(duì)比,該零件成形性及回彈分析與實(shí)際狀態(tài)匹配度較高。其中成形性匹配度評(píng)估可達(dá)到90%以上,回彈分析及回彈補(bǔ)償分析匹配度可達(dá)到85%以上。通過前期的模擬分析調(diào)試,節(jié)省了大量的模具調(diào)試時(shí)間、縮短了模具調(diào)試周期,在減少調(diào)試成本方面作用明顯。