羅云菊，張 瑞，王新敏，靳曉光，謝繼安

(1.重慶大學(xué)土木工程學(xué)院，重慶 400030；2.山地城鎮(zhèn)建設(shè)與新技術(shù)教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，重慶 400030；3.重慶市地勘局南江水文地質(zhì)工程地質(zhì)隊(duì)，重慶 401147)

0 引 言

隨著社會(huì)經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，城市擁堵問題日益突出，對(duì)于重慶這樣的山地城市，為了緩解交通壓力，往往需要修建穿山隧道，并且在同一地區(qū)修建隧道的密度越來越大。

近年來，國(guó)內(nèi)外學(xué)者對(duì)巖溶區(qū)隧道施工涌水預(yù)測(cè)開展了一系列的研究。王赟[1]通過針對(duì)穿越巖溶槽谷區(qū)施工原則的研究，提出了針對(duì)特殊地質(zhì)條件的相應(yīng)處理措施；郭純青等[2]采用流量衰減分析、物理模擬分析以及BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型的方法，預(yù)測(cè)巖溶隧道涌水量；林傳年等[3]分析了我國(guó)巖溶區(qū)隧道建設(shè)涌突水實(shí)際案例，以不同含水地質(zhì)構(gòu)造對(duì)巖溶區(qū)劃分，提出了較合理的隧道涌水量預(yù)測(cè)方法；南力輝[4]通過分析雙碑隧道水文地質(zhì)和開挖條件，得出了隧道的預(yù)測(cè)涌水量并提出相應(yīng)的運(yùn)營(yíng)預(yù)警措施；靳曉光等[5]通過對(duì)重慶慈母山隧道勘探階段水文地質(zhì)試驗(yàn)結(jié)果和施工期間的實(shí)際涌水量的分析，結(jié)合數(shù)值模擬，對(duì)隧道涌水特征及涌水量進(jìn)行了分析和評(píng)價(jià)，為隧道地下水的危害和處置措施提供了參考。魏興萍等[6]計(jì)算了南山隧道的涌水量，得出上覆涂山湖對(duì)南山隧道影響有限的結(jié)論。

N Coli等[7]人通過38個(gè)有代表性的地質(zhì)斷面隧道橫向路徑有限元滲流分析，得出了利用巖體的滲透張量、地質(zhì)構(gòu)造調(diào)查和有限元滲流分析預(yù)測(cè)隧道涌水量的評(píng)價(jià)方法。H.R. Zarei等[8]人根據(jù)經(jīng)驗(yàn)和觀測(cè)資料，通過分析多個(gè)隧道項(xiàng)目(全長(zhǎng)約200 km)，采用層次分析法(AHP)和統(tǒng)計(jì)方法相結(jié)合的方法，提出了一種針對(duì)不同地質(zhì)條件下巖體工程地質(zhì)特征的分類系統(tǒng)，并較好地預(yù)測(cè)了在不同地質(zhì)條件下隧道施工時(shí)的涌水量。Aalianvari等[9]將隧道現(xiàn)場(chǎng)分類作為群決策問題，并應(yīng)用模糊邏輯理論作為加權(quán)因子的計(jì)算準(zhǔn)則，為工程設(shè)計(jì)師設(shè)計(jì)排水系統(tǒng)、鉆孔方法提供了支持。

從查閱的文獻(xiàn)看，前人研究多集中于單個(gè)隧道或并行兩條隧道局部區(qū)域的地下水滲流變化規(guī)律研究，而對(duì)于較大區(qū)域內(nèi)多條隧道滲流體系間的相互影響缺乏相應(yīng)研究。本文以重慶南山地區(qū)為例，以巖溶槽谷區(qū)既有南山隧道和銅鑼山隧道為背景，研究擬建隧道開挖時(shí)既有隧道與擬建隧道間的滲流特征，為相似條件下多條隧道建設(shè)時(shí)涌水量預(yù)測(cè)提供參考。

1 研究區(qū)地質(zhì)背景

1.1 區(qū)域背景

研究區(qū)位于重慶南山，多年平均降雨量1 215.5 mm，地下水主要賦存、運(yùn)移在呈條帶狀分布的碳酸鹽巖溶蝕裂隙和管道中，非可溶巖構(gòu)成相對(duì)隔水層。銅鑼山是華鎣山的余脈，而南山則是銅鑼山的一部分。它是四川盆地東部褶皺地形中的一個(gè)背斜嶺，大致平行于云霧山、縉云山等其余幾個(gè)背斜，并共同組成重慶平行嶺谷區(qū)。背斜的地質(zhì)頂端受外向張力，并且南山軸核部石灰?guī)r較多，容易被侵蝕，因此南山山頂附近出現(xiàn)嶺槽，即黃角埡所在的槽谷型地帶，進(jìn)而形成一山二嶺夾一槽的特殊地形地貌。兩側(cè)山嶺主要為三疊系灰?guī)r和碎屑巖，而中間嶺槽的裸露巖石則為二疊系灰?guī)r和三疊系頁巖。研究區(qū)隧道穿越南溫泉背斜(圖1)，其中紅線代表輕軌隧道，綠線為擬建隧道，橙線為南山隧道。圖2為擬建隧道地質(zhì)剖面圖，擬建隧道高程約290 m，地表高程約420 m，地下水位在400～410 m，巖溶槽谷段穿越的巖體主要為石灰?guī)r[10]。

圖1 隧道分布位置示意圖Fig.1 Location distribution of tunnels

圖2 擬建隧道地質(zhì)剖面圖Fig.2 Geological section of tunnels

1.2 水文地質(zhì)

南山地區(qū)地表水系屬長(zhǎng)江水系，由長(zhǎng)江及其支流苦竹溪等構(gòu)成。在隧道終點(diǎn)南側(cè)約0.9 km的海棠溪附近長(zhǎng)江由南向北而過，在朝天門處形成牛軛狀大捌彎后蜿蜒東去，長(zhǎng)江多年平均最高水位標(biāo)高181.0 m，平均最低水位標(biāo)高158.5 m，歷史最高洪水水位達(dá)196.25 m(1870年)?？嘀裣挥诰嗄仙剿淼罇|約2.5 km處，由南向北彎彎曲曲在廣陽島附近匯入長(zhǎng)江，苦竹溪河口水位165 m左右。

隧址區(qū)內(nèi)基本無常年性河流。南山兩側(cè)發(fā)育眾多近于東西走向的無名沖溝，其中東側(cè)有較大沖溝7條，西側(cè)3條，旱季為干溝，雨季水量較大；西側(cè)山水通過排水設(shè)施直接排向長(zhǎng)江；東側(cè)山水排向次一級(jí)溪溝如荒溝、蘭草溪、溫家溪、苦竹溪等，并最終匯入長(zhǎng)江，其特點(diǎn)一般是發(fā)源于各低山區(qū)，橫切低山斜坡流向丘陵區(qū)，源近流短、溝窄坡陡。

1.3 工程概況

某擬建隧道進(jìn)洞口位于南岸區(qū)上新街，出洞口位于瓦房子社，下穿重慶第二外語學(xué)校、雞公嘴，起止里程樁號(hào)分別為K0+400(進(jìn)口)～K3+220(出口)，全長(zhǎng)2.82 km，軸線方向?yàn)?07°；為單向雙洞隧道，單道凈寬10.00 m，洞凈高7.20 m；兩隧道內(nèi)側(cè)邊距20.00 m，

路面設(shè)計(jì)標(biāo)高分別為280.66(進(jìn)洞口)～322.96 m(出洞口)，設(shè)計(jì)坡率為1.50%。

2 擬建隧道涌水量計(jì)算

依據(jù)隧道巖溶槽谷段的水文地質(zhì)條件，分別采用地下水徑流模數(shù)法、大氣降水滲入量法計(jì)算擬建隧道涌水量。

2.1 地下水徑流模數(shù)法

根據(jù)隧道穿越石灰?guī)r區(qū)地表、巖溶槽谷及巖溶發(fā)育情況，結(jié)合區(qū)域水文地質(zhì)單元?jiǎng)澐旨昂畬臃植歼x擇平水期地下水徑流模數(shù)法，計(jì)算公式如下：

Q=86.4·M·F

(1)

式中：Q——地下水天然資源量/(m3·d)-1;

M——徑流模量/(L·s-1·km-2);

F——計(jì)算塊段面積/km2。

依據(jù)地勘資料，根據(jù)各巖組地層出露位置，地貌形態(tài)、巖溶發(fā)育部位結(jié)合水文地質(zhì)單元中的徑流條件，三疊系下統(tǒng)嘉陵江組地層M為8～10 L/s·km2，取平均值9.0 L/s·km2。含水層長(zhǎng)度取沿軸線的平均值，流域范圍根據(jù)隧址相對(duì)獨(dú)立的水文地質(zhì)單元補(bǔ)給范圍及可能影響到的排泄范圍取值：J1-2z+T3xj為18 km，T2L+T1j為13 km。

計(jì)算結(jié)果見表1，左洞涌水量為11 767 m3/d，單位長(zhǎng)度涌水量為10.10 m3/(d·m)。右洞涌水量為11 904 m3/d，單位長(zhǎng)度涌水量為10.11 m3/(d·m)。

表1 巖溶槽谷區(qū)擬建隧道地下水徑流模數(shù)法涌水量計(jì)算表

2.2 大氣降水滲入量法

根據(jù)地下水類型、地形地貌、地層巖性、自然地理特點(diǎn)和雨量分布狀況將隧址區(qū)分為三個(gè)計(jì)算單元塊段，計(jì)算公式為：

Q補(bǔ)=2.73α·A·F

(2)

式中：Q補(bǔ)——滲入補(bǔ)給量/(m3·d-1);

α——入滲系數(shù);

A——多年平均降雨量/mm;

F——計(jì)算塊段面積/km2。

(1)塊段面積F

依據(jù)地勘資料，碳酸鹽巖巖溶水(槽丘型態(tài)為主段)28 km2，碎屑巖孔隙裂隙層間水42 km2，基巖裂隙水14 km2。

(2)降雨量A

根據(jù)南岸區(qū)氣象站氣象資料，多年的平均降雨量為1 094.88 mm，年際變化850～1 450 mm。

(3)滲入系數(shù)α

根據(jù)計(jì)算塊段的地層、巖性、構(gòu)造、裂隙發(fā)育、地貌及入滲條件，參考重慶幅1∶20萬水文地質(zhì)調(diào)查報(bào)告確定滲入系數(shù)(表2)。

根據(jù)公式(2)計(jì)算得到大氣降水滲入補(bǔ)給量如表2所列，其中T2L+T1j地層主要為槽丘型態(tài)，T3xj地層主要為碎屑巖孔隙裂隙層間水，J1-2z地層主要為基巖裂隙水。巖溶槽谷段即T2L+T1j、T3xj地層段擬建隧道降水補(bǔ)給總量26 004.5 m3/d，單洞涌水量Q1=1/2Q=13 002 m3/d，單位涌水量11.10 m3/(d·m)。

表2 擬建隧道降雨滲入補(bǔ)給量表

3 擬建隧道涌水量數(shù)值模擬分析

3.1 模型的概化

3.1.1研究范圍

由水文地質(zhì)條件知隧址區(qū)內(nèi)基本無常年性河流。模型范圍在縱向上取背斜核心段長(zhǎng)度500 m。參考巖溶段鉆孔抽水試驗(yàn)得到擬建隧道涌水影響半徑為642 m。考慮隧道降落漏斗的影響范圍和與銅鑼山隧道的間距，橫向取1 000 m。擬建隧道、南山隧道埋深290 m，銅鑼山隧道埋深242 m，槽谷段地表高程約在420 m，豎向取250 m左右，并以拾取的地表高程坐標(biāo)點(diǎn)形成的曲面作為模型上表面。研究區(qū)模型范圍確定為X×Y×Z=1 000 m×500 m×250 m。

3.1.2材料參數(shù)

依據(jù)隧址區(qū)地層特點(diǎn)，以隧道穿越地層為主要地層，把模型材料分三類，紅黏土、白云質(zhì)灰?guī)r、石灰?guī)r。巖溶段隧道圍巖主要為石灰?guī)r。依據(jù)南山隧道和銅鑼山隧道工程勘察資料，結(jié)合隧道工程設(shè)計(jì)規(guī)范及相關(guān)文獻(xiàn)，確定的巖土體物理力學(xué)參數(shù)如表3所示。由于地下巖土體的復(fù)雜性和隨機(jī)性，為了定性分析巖溶富水隧道穩(wěn)定涌水量，簡(jiǎn)化計(jì)算，可將其視為各向同性材料。

3.1.3邊界條件

根據(jù)隧址區(qū)含水層、隔水層的分布，地質(zhì)構(gòu)造和邊界地下水流特征以及地下水和地表水的水力聯(lián)系，將研究區(qū)邊界概化為給定地下水水頭的一類邊界。白云質(zhì)灰?guī)r和灰?guī)r為含水層。擬建隧道巖溶段處于隔水層上方，在含水層內(nèi)，模型邊界距離擬建隧道較遠(yuǎn)，受擬建隧道開挖影響較小，地下水水位年均變化不大，可認(rèn)為研究區(qū)邊界為給定水頭的一類邊界。由圖2知地下水位高程為410 m左右，擬建隧道高程約290 m。研究區(qū)內(nèi)無常年性河流，模型邊界取120 m定水頭。南山隧道和銅鑼山隧道為已貫通隧道，將隧道內(nèi)輪廓設(shè)為滲流面。擬建隧道隨開挖進(jìn)程，將開挖臨空面節(jié)點(diǎn)總水頭設(shè)為0。

表3 隧道圍巖物理力學(xué)參數(shù)

3.2 模型的建立

分析計(jì)算采用韓國(guó)的MIDAS/GTS NX軟件。1989年，韓國(guó)浦項(xiàng)集團(tuán)成立的CAD/CAE研發(fā)機(jī)構(gòu)開發(fā)了MIDAS軟件。 MIDAS GTS(Geotechnical and Tunnel Analysis System)是將通用的有限元分析內(nèi)核與巖土結(jié)構(gòu)的專業(yè)性要求有機(jī)地結(jié)合而開發(fā)的巖土與隧道結(jié)構(gòu)有限元分析軟件，具有隧道、大壩、斜面等穩(wěn)定流和非穩(wěn)定流滲流分析功能。目前MIDAS軟件已經(jīng)成功地運(yùn)用到了全球很多實(shí)際工程中，其程序的可靠性已經(jīng)得到了工程實(shí)踐的認(rèn)證，同時(shí)也已經(jīng)通過了QA/QC質(zhì)量管理體系的認(rèn)證，能確保計(jì)算結(jié)果的精度和質(zhì)量。

巖溶槽谷段包含銅鑼山隧道、擬建隧道和南山隧道，覆蓋范圍大。建立的三維網(wǎng)格模型如圖3所示，共計(jì)316 473個(gè)節(jié)點(diǎn)，1 707 312個(gè)單元。隧道間相對(duì)位置關(guān)系如圖4所示，從左至右依次是銅鑼山隧道、擬建隧道、南山隧道。銅鑼山隧道等效直徑6 m，左邊緣距模型左邊界79 m，距下邊界50 m，隧道間距9 m。擬建隧道直徑10 m，為雙洞隧道，間距20 m，隧道底距下邊界100 m，距左側(cè)銅鑼山隧道280～380 m，距離右側(cè)南山隧道280 m。南山隧道直徑10 m，右邊緣距模型右邊界156 m。自上而下，材料依次是紅黏土、白云質(zhì)石灰?guī)r、石灰?guī)r，隧道周邊為鋼筋混凝土襯砌。

圖3 模型網(wǎng)格劃分圖Fig.3 Model grid diagram

圖4 隧道相對(duì)位置圖Fig.4 Relative position of the tunnel

不考慮防水措施時(shí)，每次開挖20 m，共25次開挖，26個(gè)施工步驟。主要步驟包括：a.激活所有單元網(wǎng)格組，主要包括圍巖、擬建隧道、既有隧道二襯等，激活邊界網(wǎng)格組邊界水頭和既有隧道的滲流面；b.開挖A，即鈍化A處隧道內(nèi)網(wǎng)格，并激活A(yù)處外輪廓滲流面；c.同樣再開挖B，鈍化B處隧道內(nèi)網(wǎng)格，激活B處外輪廓滲流面；d.再開挖C，以此類推。

考慮防水措施跟進(jìn)時(shí)，主要步驟類似：a.激活所有單元網(wǎng)格組，主要包括圍巖、擬建隧道、既有隧道二襯等，激活邊界網(wǎng)格組邊界水頭和既有隧道滲流面；b.開挖A，即鈍化A處隧道內(nèi)網(wǎng)格，并激活A(yù)處外輪廓滲流面；c.再開挖B，鈍化B處隧道網(wǎng)格，激活B處外輪廓滲流面，激活A(yù)處二襯網(wǎng)格，并激活A(yù)處二襯內(nèi)滲流面，鈍化A外輪廓滲流面；d.再開挖C，以此類推。

不考慮防水措施和考慮防水措施的階段開挖過程如圖5所示。

圖5 施工步驟示意圖Fig.5 Schematic diagram of construction steps

3.3 數(shù)值模擬結(jié)果分析

3.3.1擬建隧道開挖前運(yùn)營(yíng)隧道的滲流特征

擬建隧道開挖前，銅鑼山隧道和南山隧道的總水頭和孔隙水壓力分布如圖6、圖7所示，總水頭在隧道周圍形成明顯的包絡(luò)，南山隧道斷面大，滲流面大，所以影響范圍更廣，并且雖然隧道間相距較遠(yuǎn)，但仍能看到圖中包絡(luò)泡相互吸引靠攏的趨勢(shì)。由于兩隧道間的總水頭值未變化，可以認(rèn)為兩條隧道滲流場(chǎng)相互影響很小?？紫端畨毫υ谶h(yuǎn)離隧道的位置是平行的，但在隧道周圍有較明顯的扭曲。經(jīng)過計(jì)算，銅鑼山隧道單洞涌水量為1 580.7 m3/d，南山左洞為2 036.4 m3/d，右洞為2 049 m3/d，略大于南山隧道貫通并鋪設(shè)二襯后單洞涌水量(約在2 000 m3/d左右)。

圖6 運(yùn)營(yíng)隧道總水頭云圖Fig.6 Operating tunnel total head cloud

圖7 運(yùn)營(yíng)隧道孔隙水壓力云圖Fig.7 Operating tunnel pore water pressure cloud

3.3.2擬建隧道未考慮襯砌防水的滲流特征

開挖后隧道滲流云圖如圖8、圖9所示。對(duì)比開挖前的總水頭云圖，隨著開挖的進(jìn)行，擬建隧道周圍總水頭影響范圍不斷擴(kuò)大。擬建隧道貫通后銅鑼山隧道被包絡(luò)在擬建隧道總水頭110 m的等值面內(nèi)(橙紅色區(qū)域)，南山隧道被包絡(luò)在擬建隧道總水頭90 m等值面內(nèi)(黃色區(qū)域)。擬建隧道處孔隙水壓力有明顯變化，形成了較大的降落漏斗，并且改變了銅鑼山隧道和南山隧道原降落漏斗的形狀。擬建隧道涌水量，左洞5 773.04 m3/d，右洞5 700.3 m3/d。參照南山隧道施工至K0+868里程時(shí)，實(shí)測(cè)涌水量達(dá)5 823 m3/d，在里程K1+630，實(shí)測(cè)涌水量為5 000 m3/d，模擬結(jié)果較為接近。在擬建隧道貫通后，銅鑼山隧道單洞涌水量1 542.3 m3/d。南山隧道左洞1 896.4 m3/d，右洞1 952.5 m3/d?？芍?，由擬建隧道開挖影響，銅鑼山隧道單洞涌水量下降占其開挖前涌水量的2.4%；南山隧道左洞涌水量下降了6.9%；右洞下降了4.7%。顯然南山隧道左洞滲流平衡受擬建隧道開挖影響最大，南山隧道右洞次之，銅鑼山隧道受影響最小。

為直觀表達(dá)巖溶槽谷段涌水量的變化情況，以軟件模擬計(jì)算出的總涌水量除以模擬隧道段長(zhǎng)度500 m，得到巖溶槽谷段隧道的單位長(zhǎng)度的涌水量。擬建隧道巖溶槽谷段的數(shù)值模擬計(jì)算單位長(zhǎng)度的涌水量約11.50 m3/(d·m)，與地下水徑流模數(shù)法10.10 m3/(d·m)和大氣降雨滲入量法11.11 m3/(d·m)很接近。

圖8 貫通后隧道總水頭云圖Fig.8 The cloud picture of total head after tunnel through

圖9 貫通后隧道孔隙水壓力云圖Fig.9 The cloud picture of pore water pressure after tunnel through

圖10為擬建隧道不考慮襯砌防水總水頭為100 m的等值面隨施工步驟的變化圖。

圖10 施工階段等值面正視圖(H總=100 m)Fig.10 Equivalent face of the construction phase (H總=100 m)

從圖10中可以看出，每種顏色代表一個(gè)施工步，隨著擬建隧道的開挖，擬建隧道100 m總水頭等值面在第一次開挖時(shí)(紫紅色，開挖至20 m)有靠攏趨勢(shì)，在第二次開挖(青綠色，開挖至40 m)時(shí)，逐漸與南山隧道等值面交疊在一起，隨著開挖的深入，等值面在隧道周圍擴(kuò)展開來，并與右側(cè)南山隧道交疊在一起說明擬建隧道每一步的開挖都會(huì)擾動(dòng)既有南山隧道滲流場(chǎng)。而銅鑼山隧道相對(duì)獨(dú)立，影響很小，在開挖至500 m時(shí)才與擬建隧道等值面交疊。

3.3.3擬建隧道考慮襯砌防水的滲流特征

傳統(tǒng)方法：a.求出系統(tǒng)的閉環(huán)極點(diǎn)(特征根)；b.使用勞斯判據(jù)判穩(wěn)。MATLAB軟件仿真可直接用roots()命令求得特征根也可用pzmap()命令繪制零極點(diǎn)分布圖，如圖4所示。

隧道施工時(shí)要求二襯及時(shí)跟進(jìn)，考慮二襯的防水作用更加符合實(shí)際。開挖時(shí)，保持二襯與掌子面間距20 m左右。由圖11對(duì)比圖8的總水頭云圖可以看出，及時(shí)施做二襯后，擬建隧道的滲流影響范圍和效果明顯減小，施做二襯前擬建隧道與右側(cè)南山隧道重合的總水頭等值線值為90 m，施做二襯后為100 m，且對(duì)左側(cè)銅鑼山隧道的滲流沒有影響，總水頭等值面未連通。圖12對(duì)比圖9的孔隙水壓力云圖可以看出，由于二襯防水的作用，擬建隧道周邊孔隙水壓力變化范圍和下降趨勢(shì)明顯變小了。擬建隧道貫通后，銅鑼山隧道單洞涌水量1 567.73 m3/d；擬建隧道涌水量，左洞1 946 m3/d，右洞1 926.3 m3/d；南山隧道左洞1 989.1 m3/d，右洞2 016.8 m3/d。可以看出，擬建隧道開挖時(shí)施做二襯等防水措施后，銅鑼山隧道涌水量下降了0.8%；南山隧道左洞下降了2.3%；右洞下降了1.6%。而擬建隧道左洞涌水量下降了66.3%，右洞下降了66.2%。考慮防水措施后，擬建隧道涌水量減小很多。

圖11 貫通后隧道總水頭云圖Fig.11 The cloud picture of total head after tunnel through

圖12 貫通后隧道孔隙水壓力云圖Fig.12 The cloud picture of pore water pressure after tunnel through

4 結(jié) 論

在巖溶槽谷區(qū)既有多條隧道條件下，擬建隧道建設(shè)對(duì)既有隧道滲流特征有明顯的影響。

(1)從擬建隧道巖溶槽谷段涌水量計(jì)算來看，地下水徑流模數(shù)法(單位涌水量10.10 m3/(d·m))與大氣降水滲入量法(11.11 m3/(d·m))計(jì)算結(jié)果比較一致。

(2)擬建隧道巖溶槽谷段的數(shù)值模擬計(jì)算涌水量為左洞5 773 m3/d，右洞5 770 m3/d，與南山隧道施工時(shí)，巖溶段涌水量實(shí)測(cè)值相近。單位長(zhǎng)度的涌水量約11.50 m3/(d·m)，與地下水徑流模數(shù)法(10.10 m3/(d·m))和大氣降雨滲入量法(11.11 m3/(d·m))也比較接近。

(3)受擬建隧道開挖影響，銅鑼山隧道涌水量(1 542.3 m3/d)下降了2.4%。南山隧道左洞涌水量(1 896.4 m3/d)下降了6.9%，右洞涌水量(1 952.5 m3/d)減少了4.7%。南山左洞涌水量受擬建隧道影響最大，右洞次之，銅鑼山隧道最小。

(4)考慮隧道襯砌防水，銅鑼山隧道單洞涌水量(1 567.73 m3/d)下降了0.8%。南山隧道左洞涌水量(1 989.1 m3/d)下降了2.3%，右洞涌水量(2 016.8 m3/d)下降了1.6%。擬建隧道涌水量左洞(1 946 m3/d)下降了66.3%，右洞(1 926.3 m3/d)下降了66.2%。

(5)地下水徑流模數(shù)法和大氣降雨滲入量法屬于半經(jīng)驗(yàn)方法，僅能從宏觀上把握水文地質(zhì)單元的涌水量。數(shù)值模擬方法可以表達(dá)出開挖過程中不同空間或時(shí)間的涌水量大小，在一定意義上能較好地指導(dǎo)隧道設(shè)計(jì)與施工。