梁超鋒， 何佳俊， 肖建莊， 李 壇

(1． 同濟(jì)大學(xué) 土木工程學(xué)院， 上海 200092； 2. 紹興文理學(xué)院 土木工程學(xué)院， 浙江 紹興 312000)

廢混凝土經(jīng)破碎、清洗及篩分分級(jí)可得再生骨料，作為部分或全部骨料可配制成再生骨料混凝土，廢混凝土的循環(huán)再利用，可解決建筑垃圾日益增長而處理困難的問題，同時(shí)緩解天然骨料日趨匱乏之勢(shì)和大量砂石開采對(duì)生態(tài)環(huán)境的破壞.目前國內(nèi)外學(xué)者在再生骨料的生產(chǎn)工藝與改性強(qiáng)化、再生骨料混凝土基本物理力學(xué)性能與耐久性、基本構(gòu)件的靜力特性等方面已開展了大量的研究工作[1-8].而阻尼比、頻率作為材料與構(gòu)件的動(dòng)力性能指標(biāo)，對(duì)結(jié)構(gòu)動(dòng)力響應(yīng)、損傷及破壞有重要的影響，但迄今為止，針對(duì)再生骨料混凝土材料及其構(gòu)件阻尼性能的研究不多，且對(duì)混凝土阻尼機(jī)理的認(rèn)識(shí)尚不統(tǒng)一.

梁超鋒等[9-10]研究了再生粗骨料取代率和粒徑對(duì)再生混凝土材料和懸臂梁構(gòu)件阻尼性能的影響，發(fā)現(xiàn)彈性階段再生混凝土材料損耗因子比普通混凝土增長了3%～8%；而非彈性階段再生混凝土懸臂梁的阻尼比基本隨再生粗骨料取代率的增加和粒徑的減小而增大，相比于天然骨料混凝土，取代率為100%的再生骨料混凝土懸臂梁阻尼比增加了28%，且再生粗骨料粒徑為5～10 mm時(shí)的阻尼比比5～20 mm 時(shí)增大了近20%.馬駿[11]用應(yīng)力-應(yīng)變相位差法研究了再生混凝土材料阻尼，發(fā)現(xiàn)損耗因子隨再生粗骨料取代率增加而增加，隨應(yīng)力水平的提高而增加.文獻(xiàn)[10]研究表明，相比于普通混凝土懸臂梁，相同位移比條件下再生混凝土懸臂梁的損傷指數(shù)明顯增加，且其阻尼演變規(guī)律與宏觀裂縫發(fā)展的數(shù)量、寬度與高度密切相關(guān).可見，以往關(guān)于再生混凝土阻尼研究數(shù)據(jù)有限，且只考慮了再生粗骨料的影響.

Lee[12]在相同骨灰比與水灰比條件下，通過改變砂子粒徑研究界面過渡區(qū)對(duì)水泥砂漿阻尼的影響，發(fā)現(xiàn)界面過渡區(qū)數(shù)量與水泥砂漿阻尼并無明顯的規(guī)律性關(guān)系；但Swamy等[13]、 Jordan[14]和柯國軍等[15]學(xué)者均認(rèn)為薄弱的界面過渡區(qū)是混凝土阻尼的重要機(jī)理之一.Swamy等[13]認(rèn)為孔隙對(duì)混凝土阻尼貢獻(xiàn)甚微；而劉鐵軍等[16]和Gu等[17]試驗(yàn)研究表明，通過引氣劑和空心粉煤灰球引入的孔隙對(duì)混凝土阻尼貢獻(xiàn)顯著，Jeary[18]認(rèn)為諸如孔隙和微裂縫之類的材料缺陷是阻尼機(jī)理之一.盡管學(xué)者們對(duì)混凝土阻尼機(jī)理的認(rèn)識(shí)不盡相同，但更多學(xué)者認(rèn)為薄弱界面、孔隙和裂縫等缺陷是材料阻尼的重要機(jī)理.然而以往研究并未從微觀孔隙結(jié)構(gòu)、界面裂縫角度細(xì)致探討再生混凝土的阻尼機(jī)理.

本文測(cè)試了再生粗骨料、再生細(xì)骨料、碎磚取代天然砂石的再生骨料混凝土梁在彈性階段的阻尼性能，并統(tǒng)計(jì)分析骨料特性對(duì)混凝土阻尼性能的影響，以及阻尼性能與混凝土強(qiáng)度、彈性模量間的關(guān)系，進(jìn)一步采用電鏡掃描和氮?dú)馕椒y(cè)試再生骨料混凝土的微觀結(jié)構(gòu)特性，探討其阻尼機(jī)理.

1 試驗(yàn)概況

1.1 試驗(yàn)材料

采用PO 32.5R普通硅酸鹽水泥(cement, C)，粒徑小于5 mm的天然細(xì)砂(natural fine sand, NFS)和再生細(xì)骨料(recycled fine aggregate, RFA)，粒徑為5～20 mm的天然碎石(natural crushed stone, NCS)、再生粗骨料(recycled coarse aggregate，RCA)和碎磚(brick, B)，及減水劑(water reducer, WR)和自來水(W)等原材料.其中，再生粗骨料分別由上海和嘉興2個(gè)廢混凝土處理廠生產(chǎn)的再生粗骨料Ⅰ和Ⅱ按質(zhì)量比2∶1混合，其級(jí)配曲線如圖1所示，滿足《混凝土用再生粗骨料:GB/T25177—2010》規(guī)范要求.粗、細(xì)骨料按照《普通混凝土用砂、石質(zhì)量及檢查方法標(biāo)準(zhǔn):JGJ 52—2006》測(cè)試其基本物理力學(xué)性能.再生粗骨料老砂漿含量測(cè)試方法為：取RCA絕干質(zhì)量約1 kg，將其浸泡于質(zhì)量分?jǐn)?shù)為37%的高濃度鹽酸，持時(shí)48 h，期間換1次鹽酸，并適時(shí)攪拌；后水洗RCA并于105 ℃烘箱烘干至恒重，對(duì)比鹽酸處理前后粒徑5～20 mm RCA的質(zhì)量，計(jì)算老砂漿含量，取2份試樣的平均值.骨料性能測(cè)試結(jié)果如表1所示.

圖1 粗骨料級(jí)配曲線

骨料類別表觀密度/(kg·m-3)堆積密度/(kg·m-3)含水率/%壓碎值/%吸水率/%老砂漿質(zhì)量分?jǐn)?shù)/%NFS2 5481 2116.82.90RFA2 4501 1335.27.50NCS2 5821 3020.610.21.03RCAⅠ2 5321 3181.810.84.5047.4RCAⅡ2 4811 2402.219.96.3042.9B2 413960--11.70

1.2 試件及配合比設(shè)計(jì)

共設(shè)計(jì)5組試件，以再生粗骨料、再生細(xì)骨料及碎磚取代天然砂石，具體分組見表2所示.每組2根，總共10根混凝土梁.考慮懸掛測(cè)試和動(dòng)力激勵(lì)的限制，試件尺寸為1 200 mm×100 mm×100 mm.另外每組制作標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊各6個(gè)，分別測(cè)試其28 d抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度.

基準(zhǔn)配合比為1∶0.46∶1.02∶2.07(即水泥、水、砂、粗骨料的質(zhì)量比)，考慮到再生骨料吸水率大，按飽和面干條件添加附加水(AW)，具體配合比如表2所示.表中，RAC0表示普通混凝土；RAC50、RAC100分別表示RCA取代率為50%和100%，細(xì)骨料為NFS；RAC90-B10表示RCA、B的取代率分別為90%和10%，細(xì)骨料為NFS；RAC100-RFA50表示RCA和RFA的取代率分別為100%和50%.試件24 h后拆模，并于水池中養(yǎng)護(hù)至28 d.

表2 再生骨料混凝土配合比

1.3 測(cè)試方法

1.3.1動(dòng)態(tài)彈性模量測(cè)試

首先用尼龍繩將再生骨料混凝土梁懸掛，梁凈跨1 000 mm，如圖2所示.采用非金屬超聲檢測(cè)儀測(cè)試聲波在梁中傳播的聲時(shí)和聲速，超聲波發(fā)射端和接收端用耦合劑貼合在梁縱向端部中心位置，且發(fā)射端和接收端保持在同一水平線上，每次記錄3個(gè)聲速，取其平均值，并用下式計(jì)算動(dòng)態(tài)彈性模量[19]：

Ed=ρv2(1+γ)(1-2γ)/(1-γ)

(1)

式中：v為聲速,m·s-1；ρ為密度，再生混凝土與普通混凝土密度相差不大，參照文獻(xiàn)[20]，取ρ=2 400 kg·m-3；γ為泊松比，彈性階段再生混凝土泊松比為0.2左右，與普通混凝土差別不大[21]，取γ=0.2.

圖2 懸掛法測(cè)試

1.3.2阻尼性能測(cè)試

采用懸掛梁自由振動(dòng)衰減法測(cè)試再生骨料混凝土梁的阻尼比和固有頻率，加速度傳感器對(duì)稱安裝于距梁縱向端面50 mm處，并在梁跨中用力錘激勵(lì)，測(cè)試布置如圖2所示.每一試件敲擊6次，并記錄相應(yīng)加速度信號(hào)(見圖3)，對(duì)其進(jìn)行頻譜分析和半功率帶寬法計(jì)算，可得懸掛再生骨料混凝土梁的一階固有頻率和阻尼比.

1.3.3細(xì)微觀測(cè)試

待28 d立方體試塊受壓破壞后，在其上取試樣，并在烘箱中60 ℃烘干至恒重，取出并對(duì)其表面噴金處理后，用SEM(掃描電子顯微鏡)觀察其表面形貌；對(duì)界面過渡區(qū)的砂漿，用氮?dú)馕椒y(cè)試其孔隙特征.

圖3 加速度時(shí)程

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度

28 d立方體試塊強(qiáng)度平均值如表3所示.相比于RAC0，RAC50和RAC100的抗壓強(qiáng)度分別下降了4.0%和29.4%，RAC50和RAC100的劈裂抗拉強(qiáng)度分別下降了14.8%和17.3%.一方面，這是由于廢混凝土的二次破碎，使再生粗骨料產(chǎn)生了初始損傷，同時(shí)再生粗骨料表層附著老砂漿強(qiáng)度往往小于天然碎石，使再生粗骨料強(qiáng)度小于天然碎石(見表1壓碎值)；另一方面，考慮再生粗骨料孔隙率較高，其吸水率大(見表1)，配合比設(shè)計(jì)中添加了附加水，其表層老砂漿易形成水膜，降低了再生粗骨料與新砂漿界面的有效水灰比，使該界面過渡區(qū)成為薄弱區(qū)域[22].因此，再生粗骨料取代率越大，再生骨料混凝土強(qiáng)度越低.

相比于RAC100，RAC100-RFA50的抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度分別下降了10.2%、5.1%.這是由于再生細(xì)骨料主要由老砂漿顆粒組成，其吸水率為天然細(xì)砂的2.5倍，其強(qiáng)度低于天然細(xì)砂，當(dāng)再生細(xì)骨料取代率不低于50%時(shí)，對(duì)再生骨料混凝土強(qiáng)度起不利作用[23].而RAC90-B10比RAC100的抗壓強(qiáng)度和劈裂抗拉強(qiáng)度分別下降了7.0%和0.5%.這是由于碎磚孔隙率大(其吸水率是再生粗骨料Ⅰ的2.6倍)，其強(qiáng)度小于再生混凝土粗骨料強(qiáng)度.

表3 28 d立方體強(qiáng)度及動(dòng)態(tài)彈性模量

2.2 動(dòng)態(tài)彈性模量

動(dòng)態(tài)彈性模量測(cè)試結(jié)果如表3所示.表中，動(dòng)態(tài)彈性模量為2個(gè)試樣共6次測(cè)試的平均值.相比于RAC0，RAC50和RAC100的動(dòng)態(tài)彈性模量分別下降了9.4%和10.7%；相比于RAC100，RAC90-B10和RAC100-RFA50的動(dòng)態(tài)彈性模量分別下降了7.7%和9.4%，因此，再生骨料混凝土的動(dòng)態(tài)彈性模量比相應(yīng)基準(zhǔn)混凝土RAC0有不同程度的降低.這是因?yàn)?，相比于天然砂石，再生混凝土骨料、碎磚含有更多的孔隙和裂隙，其密度更小(見表1).故相比于RAC0，超聲波在再生骨料混凝土中傳播時(shí)會(huì)產(chǎn)生更多的折射、反射，或者遇到更多的空氣介質(zhì)，傳播途徑更長，波速越小，故動(dòng)態(tài)彈性模量越小.

2.3 固有頻率

懸掛梁一階固有頻率如圖4所示.由圖4可知，再生混凝土骨料、碎磚取代天然砂石，導(dǎo)致再生骨料混凝土懸掛梁頻率降低.相比于梁RAC0，梁RAC50、RAC100、RAC90-B10、RAC100-RFA50的一階頻率分別減小了2.3%、7.4%、8.2%、15.6%.由結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)可知，在梁的邊界約束、跨度、截面尺寸相同的情況下，其固有頻率主要與梁線密度和材料彈性模量有關(guān)；在梁線密度相差不大時(shí)(見表2)，懸掛梁的固有頻率主要與混凝土材料彈性模量有關(guān)，且隨彈性模量的減小而降低，其趨勢(shì)與表3動(dòng)態(tài)彈性模量及文獻(xiàn)[24]的結(jié)果一致.

圖4 一階固有頻率

2.4 阻尼比

再生骨料混凝土懸掛梁彈性階段一階阻尼比如圖5所示.圖中，阻尼比為12個(gè)數(shù)據(jù)的平均值.由圖5可知，相比于梁RAC0，梁RAC50和RAC100的阻尼比分別增大了10.8%和10.7%.這表明用含更多孔隙和裂縫的再生粗骨料取代天然碎石，可增大混凝土梁的阻尼比，這與文獻(xiàn)[9-11]的結(jié)論一致.相比于梁RAC100，梁RAC100-RFA50和RAC90-B10的阻尼比分別增大了11.8%和77.5%.這表明再生細(xì)骨料和碎磚的加入，顯著增大了再生骨料混凝土梁的阻尼比，這可能是由于再生細(xì)骨料和碎磚比再生粗骨料含有更多的孔隙和裂隙(表2中RFA和B的吸水率明顯高于RCAI)，從而使梁RAC100-RFA50和RAC90-B10內(nèi)部含有更多的缺陷，提高了其阻尼耗能能力[18].

圖5 一階阻尼比

2.5 阻尼比與強(qiáng)度、彈性模量及頻率間的關(guān)系

為反映骨料(含再生混凝土骨料、碎石、卵石、輕骨料及其表面改性)特性對(duì)混凝土材料及其構(gòu)件阻尼性能的影響，并清晰表達(dá)混凝土阻尼性能與混凝土力學(xué)參數(shù)間的規(guī)律性關(guān)系，將文獻(xiàn)[10-11,15,24-28]中彈性小變形階段的各參數(shù)(即阻尼比、立方體抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、彈性模量或動(dòng)彈模量、一階固有頻率)量綱一化，定義同一文獻(xiàn)中其他試件參數(shù)與基準(zhǔn)試件相應(yīng)參數(shù)的比值為相對(duì)值λji，并假設(shè)基準(zhǔn)試件各參數(shù)為1.0，則λji值為

λji=Sji/Sj1

(2)

式中：Sji為同一文獻(xiàn)中第i組試件參數(shù)j的數(shù)值;Sj1為基準(zhǔn)試件參數(shù)j的數(shù)值.

混凝土梁彈性階段的相對(duì)阻尼比與相對(duì)立方體抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、彈性模量及一階頻率間的關(guān)系如圖6所示.由圖6可知，混凝土梁的相對(duì)阻尼比隨各參數(shù)的減小而增大，且隨相對(duì)立方體抗壓強(qiáng)度的減小，阻尼比增大幅度先慢后快(見箭頭B)；對(duì)非結(jié)構(gòu)構(gòu)件而言，在強(qiáng)度要求不高時(shí)，可通過骨料表面的黏彈性處理(涂瀝青)來顯著提高混凝土的阻尼性能[15]；對(duì)結(jié)構(gòu)構(gòu)件而言，材料的輕質(zhì)高強(qiáng)、高阻尼，有利于結(jié)構(gòu)抗震，如通過頁巖輕集料預(yù)浸苯乙烯丙烯酸酯共聚物乳液來滿足混凝土材料輕質(zhì)高強(qiáng)、高阻尼的要求(箭頭A)[28].

從有限的試驗(yàn)數(shù)據(jù)分析，相對(duì)阻尼比與劈裂抗拉強(qiáng)度和梁一階頻率的相關(guān)性更小，與彈性模量的相關(guān)性更高(見圖6c).由文獻(xiàn)[29]可得，素混凝土梁彈性小變形階段的一階阻尼比ξ1如式(3)所示，由結(jié)構(gòu)動(dòng)力學(xué)理論知懸掛梁的一階自振頻率ω1如式(4)所示[30]：

(3)

(4)

(5)

但總體而言，因?yàn)橛绊懟炷翗?gòu)件阻尼性能的因素眾多，除了骨料特性，還有混凝土材料的水灰比、含濕率、成型工藝、養(yǎng)護(hù)條件和齡期，以及構(gòu)件的邊界條件、試件尺寸、荷載形式和作用位置、荷載大小等[31].因此，混凝土阻尼性能的離散性甚至比強(qiáng)度的離散性更大，建立混凝土材料或構(gòu)件阻尼性能與混凝土強(qiáng)度、彈性模量的統(tǒng)一表達(dá)式是困難而不現(xiàn)實(shí)的.但對(duì)特定的混凝土配合比和阻尼測(cè)試方法而言，建立混凝土阻尼參數(shù)與強(qiáng)度、彈性模量間的關(guān)系是可行的(由圖6中文獻(xiàn)[28]數(shù)據(jù)可見).這表明研發(fā)阻尼功能甚至兼具強(qiáng)度、變形和耐久性要求的混凝土具有可行性.

a 相對(duì)抗壓強(qiáng)度關(guān)系

b 相對(duì)抗拉強(qiáng)度關(guān)系

c 相對(duì)彈性模量關(guān)系

d 相對(duì)一階頻率關(guān)系

2.6 阻尼機(jī)理分析

氮?dú)馕椒y(cè)得再生骨料混凝土中界面砂漿的總孔體積和平均孔徑如表4所示.表中每組數(shù)據(jù)為2個(gè)試樣的平均值.SEM測(cè)得界面過渡區(qū)的裂隙和孔隙形貌如圖7所示.由表4可知，相比于RAC0，RAC50和RAC100的總孔體積和平均孔徑都明顯增大.對(duì)比分析圖7a和b可見，再生骨料混凝土粗骨料附近的界面砂漿含大量疏松結(jié)構(gòu)和微孔隙，而普通混凝土中的界面砂漿相對(duì)密實(shí).

相比于RAC100，RAC100-RFA50在總孔體積基本一致的情況下，其平均孔徑更大，表明再生細(xì)骨料取代部分天然細(xì)砂增大了再生骨料混凝土的孔徑，圖7c存在大孔和界面裂隙.RAC90-B10的總孔體積最大，同時(shí)其平均孔徑也大于RAC100.圖7d存在大量的孔隙，這可能是由碎磚的疏松多孔特性所致.

表4 界面砂漿總孔體積和平均孔徑

表4和圖7均表明，再生骨料混凝土相比于普通混凝土，顯著增大了孔體積，在梁振動(dòng)過程中封閉孔隙內(nèi)空氣的縮脹運(yùn)動(dòng)及其柔性緩沖作用，產(chǎn)生熱能，消耗振動(dòng)能量[16-17]；再生骨料混凝土內(nèi)部孔隙往往是不規(guī)則的，如圖7所示，而不規(guī)則孔隙周邊存在應(yīng)力集中，易產(chǎn)生塑性變形及微裂縫[32]，在梁振動(dòng)過程中，由不規(guī)則孔隙周邊的塑性應(yīng)變消耗了部分振動(dòng)能量.這可能是再生骨料混凝土梁阻尼比大于普通混凝土梁的原因之一；同時(shí)，這可能是梁RAC90-B10的阻尼比顯著大于其他梁的主要原因，RAC90-B10的總孔體積最大，是RAC0的2倍.

再生骨料由于生產(chǎn)過程中的破碎損傷，存在一定的微裂縫，如圖7c所示；同時(shí)，再生骨料混凝土相比于普通混凝土，存在老石子與老砂漿的老界面過渡區(qū)(OITZ)，以及老砂漿和新砂漿的新界面過渡區(qū)(NITZ).此兩界面過渡區(qū)比普通混凝土中新石子與新砂漿的界面過渡區(qū)(ITZ)多孔隙、裂隙，結(jié)構(gòu)更加疏松(見圖7).Vicker 微觀硬度測(cè)試表明，OITZ 微觀硬度值比普通混凝土中的 ITZ 和再生骨料混凝土中 NITZ 的硬度值都小[33]；納米壓痕試驗(yàn)結(jié)果表明，OITZ 的納米壓痕模量是老砂漿壓痕模量的70%～80%，而NITZ的納米壓痕模量是新砂漿壓痕模量的80%～90%[22].因此，再生骨料混凝土梁振動(dòng)過程中在OITZ、NITZ的相對(duì)滑動(dòng)比普通混凝土梁ITZ的相對(duì)滑動(dòng)更容易，尤其是在OITZ位置.OITZ、NITZ的相對(duì)滑動(dòng)、微裂縫界面間的摩擦消耗了梁的振動(dòng)能量.當(dāng)再生骨料取代天然砂石比例越高，再生骨料混凝土中將包含更多的微裂縫、OITZ和NITZ，將消耗更多能量.這可能是再生骨料混凝土阻尼耗能比普通混凝土大，且基本隨再生骨料取代率增大而增大的原因[9-11].

a RAC0b RAC50

c RAC100-RF50d RAC100-B10

圖7界面砂漿孔隙形貌

Fig.7PoremorphologyofITZmortar

3 結(jié)論

通過再生骨料混凝土懸掛梁的動(dòng)力測(cè)試及微觀試驗(yàn)分析，得到如下結(jié)論：

(1) 隨著再生粗、細(xì)骨料及碎磚的加入，再生骨料混凝土的抗壓強(qiáng)度、劈裂抗拉強(qiáng)度、動(dòng)態(tài)彈性模量和一階固有頻率降低，而梁阻尼比增大；為兼顧強(qiáng)度、彈性模量和阻尼性能，建議再生粗骨料取代率不超過50%.

(2) 結(jié)合本文試驗(yàn)和文獻(xiàn)數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)分析表明，骨料特性尤其是骨料表面的改性處理，對(duì)混凝土材料及其構(gòu)件的阻尼性能影響顯著；梁阻尼比與混凝土劈裂抗拉強(qiáng)度和梁一階固有頻率的相關(guān)性較小，而與混凝土彈性模量的相關(guān)性更大.

(3) 再生粗、細(xì)骨料及碎磚的加入使混凝土總孔體積及平均孔徑增大，封閉孔隙內(nèi)空氣的縮脹運(yùn)動(dòng)、柔性緩沖作用及不規(guī)則孔隙周邊的塑性應(yīng)變是再生骨料混凝土阻尼耗能機(jī)理之一；同時(shí)，薄弱OITZ、NITZ的相對(duì)滑動(dòng)及微裂縫界面間的摩擦作用是再生骨料混凝土阻尼耗能的另一主要機(jī)理.

參考文獻(xiàn):

[1] BEHERA M, BHATTACHARYYA S K, MINOCHA A K,etal. Recycled aggregate from C&D waste & its use in concrete -a breakthrough towards sustainability in construction sector: a review [J]. Construction and Building Materials, 2014, 68: 501.

[2] XIAO Jianzhuang, LI Wengui, FAN Yuhui,etal. An overview of study on recycled aggregate concrete in China (1996—2011) [J]. Construction and Building Materials, 2012, 31(6): 364.

[3] ETXEBERRIA M, VZQUEZ E, MARA,etal. Influence of amount of recycled coarse aggregates and production process on properties of recycled aggregate concrete [J]. Cement and Concrete Research, 2007, 37(5): 735.

[4] BRAVO M, BRITO J D, PONTES J,etal. Durability performance of concrete with recycled aggregates from construction and demolition waste plants [J]. Construction and Building Materials, 2015, 77: 357.

[5] TSUJINO M, NOGUCHI T, TAMURA M,etal. Application of conventionally recycled coarse aggregate to concrete structure by surface modification treatment [J]. Journal of Advanced Concrete Technology, 2007, 5(1): 13.

[6] XUAN D, ZHAN B, POON C S. Assessment of mechanical properties of concrete incorporating carbonated recycled concrete aggregates [J]. Cement and Concrete Composites, 2016, 65: 67.

[7] 曹萬林, 張 潔, 董宏英, 等. 帶鋼筋桁架高強(qiáng)再生混凝土板受彎性能試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào), 2014, 35(10): 31.

CAO Wanlin，ZHANG Jie，DONG Hongying，etal. Experimental research on flexural performance of high strength recycled aggregate concrete slabs with steel bar truss [J]. Journal of Building Structures, 2014, 35(10): 31.

[8] 楊桂新, 吳瑾, 葉強(qiáng). 再生粗骨料鋼筋混凝土梁短期剛度研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào), 2010, 43(2):55.

YANG Guixin, WU Jin, YE Qiang. Study on short term stiffness of reinforced concrete beams with recycled coarse aggregate [J]. China Civil Engineering Journal, 2010, 43(2):55.

[9] LIANG Chaofeng, LIU Tiejun, XIAO Jianzhuang,etal. The damping property of recycled aggregate concrete [J]. Construction and Building Materials, 2016, 102: 834.

[10] 梁超鋒, 劉鐵軍, 肖建莊, 等. 再生混凝土懸臂梁阻尼性能與損傷關(guān)系的試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào), 2016, 49(7): 100.

LIANG Chaofeng, LIU Tiejun, XIAO Jianzhuang,etal. Experimental study on the relationship between damping properties and damage of recycled concrete cantilever beam [J]. China Civil Engineering Journal, 2016, 49 (7): 100.

[11] 馬俊. 再生骨料混凝土阻尼性能試驗(yàn)研究[D]. 揚(yáng)州：揚(yáng)州大學(xué)，2015.

MA Jun. Research on damping property of recycled aggregate concretes [D].Yangzhou: Yangzhou University, 2015.

[12] LEE T F F. Significance of transition zones on physical and mechanical properties of Portland cement mortar [D]. West Lafayette: Purdue University, 1997.

[13] SWAMY N, RIGBY G. Dynamic properties of hardened mortar and concrete [J]. Matériaux Et Construction, 1971, 4(1): 13.

[14] JORDAN R W. The effect of stress, frequency, curing, mix and age upon the damping of concrete [J]. Magazine of Concrete Research, 1980, 32(113): 195.

[15] 柯國軍, 代明, 彭紅, 等. 粗骨料表面經(jīng)黏彈性處理后的混凝土阻尼比[J]. 建筑材料學(xué)報(bào), 2009, 12(5): 605.

KE Guojun, DAI Ming, PENG Hong,etal. Damping ratio of concrete after its coarse aggregate surface is treated by viscoelastic materials [J]. Journal of Building Materials, 2009, 12(5):605.

[16] 劉鐵軍, 邢鋒, 隋莉莉, 等. 氣泡對(duì)纖維混凝土阻尼性能的影響[J]. 功能材料, 2010, 41(12): 2140.

LIU Tiejun, XING Feng, SUI Lili,etal. Influence of bubbles on damping properties of fiber reinforced concrete [J]. Functional Materials, 2010, 41(12): 2140.

[17] GU J, WU G H, ZHANG Q. Effect of porosity on the damping properties of modified epoxy composites filled with fly ash [J]. Scripta Materialia, 2007, 57(6): 529.

[18] JEARY A P. Damping in structures [J]. Journal of Wind Engineering and Industrial Aerodynamics, 1997, 72(1): 345.

[19] JAIN N, GARG M, MINOCHA A K. Green concrete from sustainable recycled coarse aggregates: mechanical and durability properties [J]. Journal of Waste Management, 2015, 2015: 1.

[20] 孫冰，肖茁良，陳露輝，等. 再生混凝土力學(xué)性能研究進(jìn)展[J]. 硅酸鹽通報(bào), 2017, 36(2): 497.

SUN Bing, XIAO Zhuoliang, CHEN Luhui,etal. Research progress on mechanical properties of recycled concrete [J]. Bulletin of the Chinese Ceramic Society, 2017, 36(2): 497.

[21] 劉宏偉, 謝麗, 吳勝興. 混凝土早齡期彈性模量無損檢測(cè)初探[J]. 混凝土, 2008(6): 36.

LIU Hongwei, XIE Li, WU Shengxing. Tentative research on non-destructive detection of early-age elastic modulus of concrete [J]. Concrete, 2008(6): 36.

[22] XIAO Jianzhuang, LI Wengui, SUN Zhihui,etal. Properties of interfacial transition zones in recycled aggregate concrete tested by nanoindentation [J]. Cement and Concrete Composites, 2013, 37(3): 276.

[23] 肖建莊, 范玉輝, 林壯斌. 再生細(xì)骨料混凝土抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)[J]. 建筑科學(xué)與工程學(xué)報(bào), 2011, 28(4): 26.

XIAO Jianzhuang, FAN Yuhui, LIN Zhuangbin. Compressive strength test of recycled fine aggregate concrete [J]. Chinese Journal of Building Science and Engineering, 2011, 28(4): 26.

[24] 柯國軍, 郭長青, 胡紹全, 等. 混凝土阻尼比研究[J]. 建筑材料學(xué)報(bào), 2004, 7(1): 35.

KE Guojun, GUO Changqing, HU Shaoquan,etal. Study on damping ratio of concrete [J]. Journal of Building Materials, 2004, 7(1): 35.

[25] 張海捷. 骨料界面弱化處理對(duì)混凝土阻尼性能影響的試驗(yàn)與研究[D]. 衡陽: 南華大學(xué)，2007.

ZHANG Haijie. Test and research on the influence of interface weakening treatment of aggregate on concrete damping property [D]. Hengyang: Nanhua University, 2007.

[26] 陳振富, 柯國軍, 郭長青, 等. 鋼筋混凝土小變形阻尼研究[J]. 四川建筑科學(xué)研究, 2004, 30(2):10.

CHEN Zhenfu, KE Guojun, GUO Changqing,etal. Study on damping of reinforced concrete in small deformation [J]. Building Science Research of Sichuan, 2004, 30(2): 10.

[27] 柯國軍, 陳俊杰, 石建軍, 等. 混凝土阻尼試驗(yàn)研究及其機(jī)理分析[J]. 噪聲與振動(dòng)控制, 2005, 25(5): 60.

KE Guojun, CHEN Junjie, SHI Jianjun,etal. Experimental study and mechanism analysis of concrete damping [J]. Noise and Vibration Control, 2005, 25(5): 60.

[28] TIAN Yaogang, SHI Shuaifeng, JIA Kan,etal. Mechanical and dynamic properties of high strength concrete modified with lightweight aggregates presaturated polymer emulsion [J]. Construction and Building Materials, 2015, 93: 1151.

[29] 梁超鋒, 劉鐵軍, 鄒篤建. 配筋對(duì)鋼筋混凝土阻尼性能的影響[J]. 建筑材料學(xué)報(bào), 2011, 14(6): 839.

LIANG Chaofeng，LIU Tiejun, ZOU Dujian. Effect of bar arrangement on damping behavior of reinforced concrete materials [J]. Journal of Building Materials, 2011, 14(6): 839.

[30] CLOUGH R W, PENZIEN J. Dynamics of structures [M]. 3rd ed. Berkley: Computer and Structures Inc, 2003.

[31] LIANG Chaofeng，LIU Tiejun, XIAO Jianzhuang,etal. Effect of stress amplitude on the damping of recycled aggregate concrete [J]. Materials, 2015, 8(8): 5298.

[32] 李文貴, 肖建莊, 袁俊強(qiáng). 模型再生混凝土單軸受壓應(yīng)力分布特征[J]. 同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版), 2012, 40 (6) :906.

LI Wengui, XIAO Jianzhuang, YUAN Junqiang. Stress distribution characteristics of modeled recycled aggregate concrete under uniaxial compression [J]. Journal of Tongji University( Natural Science), 2012, 40 (6):906.

[33] LEE G C, CHOI H B. Study on interfacial transition zone properties of recycled aggregate by micro-hardness test [J]. Construction and Building Materials, 2013, 40(3): 455.