朱彥鵬，王海明，楊奎斌，楊校輝

(1. 蘭州理工大學(xué) 甘肅土木工程防災(zāi)減災(zāi)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，甘肅 蘭州 730050； 2. 蘭州理工大學(xué) 西部土木工程防災(zāi)減災(zāi)教育部工程研究中心，甘肅 蘭州 730050)

0引 言

隨著時(shí)代的發(fā)展，各大城市的高層建筑如雨后春筍般不斷增加，但是在工程建設(shè)中常常遇到建(構(gòu))筑物地基基礎(chǔ)過(guò)量沉降或不均勻沉降以及樁基承載力不足等問(wèn)題，導(dǎo)致建筑結(jié)構(gòu)上部損壞，整體傾斜，喪失使用功能，造成了很多不應(yīng)有的損失，必須采取有效的加固措施進(jìn)行挽回。

目前國(guó)內(nèi)外在處理建(構(gòu))筑物沉降和基礎(chǔ)糾傾加固方面已經(jīng)積累了大量的理論和實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)[1-8]，以較小的工程費(fèi)用支出挽救大量?jī)A斜建筑物，避免了較大的經(jīng)濟(jì)損失。然而對(duì)于上部荷載較大、基礎(chǔ)類(lèi)型為樁基礎(chǔ)的高層建筑，糾傾加固技術(shù)研究非常匱乏，大多依賴(lài)于比較傳統(tǒng)的方法。朱方敏等[9]以某棟房屋的傾斜和糾偏為例，采用多高層建筑上部結(jié)構(gòu)-樁基礎(chǔ)-地基共同作用分析方法，對(duì)掏土糾偏法在樁基礎(chǔ)糾偏中的適用性進(jìn)行了深入研究。楊建華等[10]以某高邊坡樁柱式擋土墻為背景，介紹采用強(qiáng)夯置換法進(jìn)行樁基糾偏的處理方案、參數(shù)估算方法及施工質(zhì)量控制等要點(diǎn)。李世宏等[11]結(jié)合某預(yù)應(yīng)力混凝上管樁基礎(chǔ)的高層建筑糾偏工程，介紹了以截樁法為主、樁端高壓射水法為輔的迫降糾偏方法，取得了較好效果，但是在糾傾加固過(guò)程中如何防止建筑物矯枉過(guò)正，減少多沉側(cè)的拖帶沉降，確保建筑物糾傾扶正后地基基礎(chǔ)承載力提高和變形長(zhǎng)期穩(wěn)定，做到風(fēng)險(xiǎn)可控，一直是困擾糾傾工程界的難題，特別是對(duì)高層、超高層建筑物的糾傾加固而言更為突出[12]。

對(duì)于樁基礎(chǔ)高層建筑，若采用頂升法將面臨自重大的問(wèn)題，己施工完成的樁基作為頂升系統(tǒng)反力支點(diǎn)時(shí)，會(huì)加速下沉導(dǎo)致二次沉降危害等，而且技術(shù)難度大，糾傾費(fèi)用高，對(duì)建筑影響大；現(xiàn)有迫降法雖然風(fēng)險(xiǎn)小，適合軟土地基建筑物基礎(chǔ)的糾傾，但是當(dāng)高層建筑自重大且采用樁-承臺(tái)作基礎(chǔ)時(shí)，糾傾難度很大，如樁端高壓射水法迫降將導(dǎo)致原樁端部或地基土承載力降低，使高層建筑結(jié)構(gòu)加劇沉降，糾傾速度慢，對(duì)原樁影響大[13]。因此，需要采用一種施工方便、工期短、安全可靠、經(jīng)濟(jì)可行的糾傾加固方法?；诖?，本文提出一種新的高層建筑樁基礎(chǔ)糾傾加固方法并以成功實(shí)施的昆明一高層住宅樓糾傾加固工程為例，對(duì)荷載較大、地質(zhì)條件復(fù)雜、結(jié)構(gòu)復(fù)雜的樁基礎(chǔ)高層建筑物止傾、糾傾及加固技術(shù)進(jìn)行針對(duì)性的研究，其結(jié)論對(duì)類(lèi)似工程具有較好的借鑒意義。

1糾傾加固方法

1.1糾傾加固原理

對(duì)于高層建筑樁基礎(chǔ)由于施工問(wèn)題而導(dǎo)致承載力不足，沉降不穩(wěn)定而存在不均勻沉降的問(wèn)題，本文提出一種新的高層建筑樁基礎(chǔ)糾傾加固方法，其原理是把基礎(chǔ)、地基和上部結(jié)構(gòu)作為一個(gè)整體對(duì)原有樁基進(jìn)行加固的同時(shí)依靠建筑自重對(duì)其進(jìn)行糾傾，即采用“增補(bǔ)筏板+外部筏板拓寬+錨桿靜壓樁”的綜合糾傾加固方案將樁基礎(chǔ)轉(zhuǎn)化為樁筏復(fù)合地基，利用錨桿靜壓樁布置位置、數(shù)量及施工時(shí)間差異對(duì)基礎(chǔ)承載力進(jìn)行調(diào)整，來(lái)造成大樓自然回傾的條件，以達(dá)到既加固制止其沉降與傾斜又可適當(dāng)糾傾的目的。

在糾傾加固施工前，首先根據(jù)建(構(gòu))筑物沉降傾斜實(shí)際情況，確定旋轉(zhuǎn)軸，按式(1)，(2)計(jì)算建(構(gòu))筑物最終水平變位設(shè)計(jì)控制值(圖1)。

(1)

ΔS′=ΔS-a

(2)

式中：ΔS為建(構(gòu))筑物設(shè)計(jì)沉降量；a為預(yù)留沉降值；ΔS′為建(構(gòu))筑物傾斜需要調(diào)整的沉降量；b′為傾斜建(構(gòu))筑物寬度在水平方向上的投影，當(dāng)傾斜角θ小于5°(即傾斜率小于9%)時(shí)，方可取建(構(gòu))筑物寬度b；Hg為自室外地面算起建(構(gòu))筑物高度；SH為建(構(gòu))筑物水平變位設(shè)計(jì)控制值，SH≈SH1，SH1為建(構(gòu))筑物水平傾斜量。

然后計(jì)算傾斜建(構(gòu))筑物基礎(chǔ)形心位置和偏心距，其中偏心距按式(3)計(jì)算，即

Mp=(Fk+Gk)e

(3)

式中：Mp為傾斜建(構(gòu))筑物基礎(chǔ)底面偏心距；Fk為相應(yīng)于荷載效應(yīng)組合值時(shí)，建(構(gòu))筑物上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力；Gk為基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重力；e為傾斜建(構(gòu))筑物偏心距。

計(jì)算基礎(chǔ)底面壓應(yīng)力，然后根據(jù)基底壓應(yīng)力圖(圖2，其中pkmax為相應(yīng)于荷載效應(yīng)組合值時(shí)，基礎(chǔ)底面邊緣最大壓應(yīng)力，pkmin為相應(yīng)于荷載效應(yīng)組合值時(shí)，基礎(chǔ)底面邊緣最小壓應(yīng)力)，驗(yàn)算地基承載力，即

(4)

(5)

式中：pk為相應(yīng)于荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合值時(shí)，基礎(chǔ)底面平均壓應(yīng)力；A為基礎(chǔ)底面面積；W為基礎(chǔ)底面抵抗彎矩。

采用本文提出的方法進(jìn)行糾傾加固，其主要糾傾加固步驟如下：①在建筑整個(gè)基礎(chǔ)范圍內(nèi)增補(bǔ)筏板，分塊施工，連成整體，以提高底板整體剛度，當(dāng)增補(bǔ)筏板形成后，筏板一開(kāi)始力受力很小，但隨著沉降持續(xù)和上部結(jié)構(gòu)荷載增大，筏板后期受力會(huì)增大，通過(guò)筏板的設(shè)置，能強(qiáng)化軟弱地基的承載力或阻止建筑物的不均勻沉降、傾斜，增加建筑物基礎(chǔ)承載力；②當(dāng)筏板施工完成后將樓體外部筏板全部拓寬，以增加底板受力面積，并預(yù)留靜壓樁孔位；③增補(bǔ)錨桿靜壓樁，計(jì)算加固后建(構(gòu))筑物正常使用的總荷載標(biāo)準(zhǔn)值，包括新增筏板荷載、填土荷載，選定待施工靜壓樁的單樁承載力特征值，求出補(bǔ)樁根數(shù)，結(jié)合高層建筑物沉降傾斜現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)，確定補(bǔ)樁順序；④當(dāng)新增內(nèi)部筏板和外拓筏板強(qiáng)度達(dá)到80%時(shí)，對(duì)沉降較大側(cè)采用靜壓樁并與筏板可靠錨固連接，調(diào)整承載力，使得新增外拓筏板與原有基樁(包括增補(bǔ)靜壓樁)形成樁筏復(fù)合地基，建筑原沉降較大側(cè)經(jīng)靜壓樁加固，基礎(chǔ)承載力得到調(diào)整，沉降速率逐漸變小，趨于穩(wěn)定，原沉降較小側(cè)在建筑自重作用下繼續(xù)保持沉降，不斷調(diào)整差異沉降，在沉降過(guò)程中新增內(nèi)部筏板和外拓筏板對(duì)土體的壓縮使得地基土承載力提高，原基樁承載力也逐漸提高，沉降較小側(cè)沉降速率逐漸減小，實(shí)現(xiàn)加固的目的；⑤待高層建筑回位達(dá)到規(guī)范要求，立即將沉降較小側(cè)(包括周邊未沉降部分)靜壓樁與外拓筏板可靠連接，使得整個(gè)基礎(chǔ)協(xié)調(diào)同步沉降，最終達(dá)到穩(wěn)定，實(shí)現(xiàn)糾傾的目的。

1.2糾傾加固過(guò)程中的動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)

動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)是糾傾工作的核心，糾傾工程是在動(dòng)態(tài)中完成的，技術(shù)性強(qiáng)，風(fēng)險(xiǎn)性大，因此必須以動(dòng)態(tài)監(jiān)測(cè)資料來(lái)指導(dǎo)糾傾施工方能達(dá)到滿(mǎn)意的效果。在對(duì)建(構(gòu))筑物糾傾施工過(guò)程進(jìn)行動(dòng)態(tài)觀測(cè)時(shí)，要建立相應(yīng)的沉降速率和局部?jī)A斜預(yù)警控制標(biāo)準(zhǔn)，對(duì)監(jiān)測(cè)結(jié)果及時(shí)反饋，發(fā)現(xiàn)異常情況及時(shí)通知施工方和設(shè)計(jì)人員，以便及時(shí)采取對(duì)策，若補(bǔ)強(qiáng)過(guò)程中發(fā)現(xiàn)異常，應(yīng)立即停止施工并采取相應(yīng)措施，待樓體穩(wěn)定后方可繼續(xù)施工，確保建(構(gòu))筑物均勻、緩慢、安全地回傾。

2工程實(shí)例

2.1工程概況

工程實(shí)例為昆明市某小區(qū)17號(hào)樓，其采用一柱一承臺(tái)+剪力墻結(jié)構(gòu)，總共57根基樁，均采用人工挖孔灌注樁，樁徑d=1 000～2 000 mm，樁端擴(kuò)孔直徑D=d+600 mm，按設(shè)計(jì)要求樁長(zhǎng)為16.0～17.0 m，且要求樁端進(jìn)入中風(fēng)化灰?guī)r不小于1倍擴(kuò)孔直徑D(樁位平面布置如圖3所示)，地上部分建筑物高度為99.9 m，總建筑面積為12 252.16 m2，總戶(hù)數(shù)為96戶(hù)。

建筑場(chǎng)地位于昆明湖積盆地南部近山麓地帶，屬湖積平原地貌。根據(jù)詳勘資料及后期補(bǔ)勘資料，該建筑場(chǎng)地地層自上而下主要由素填土、次生紅黏土、紅黏土及中風(fēng)化灰?guī)r組成，場(chǎng)地的土層及特征見(jiàn)表1，室內(nèi)試驗(yàn)測(cè)得地基土體物理力學(xué)指標(biāo)見(jiàn)表2。

表1建筑場(chǎng)地土層分布與特征Tab.1Soil Layer Distributions and Properties of Building Site

表2建筑場(chǎng)地土體物理力學(xué)指標(biāo)Tab.2Soil Physical and Mechanical Properties of Building Site

2.2沉降情況

17號(hào)樓于2013年1月底封頂(32層)，中冶集團(tuán)武漢勘察研究院有限公司(2013年6月29日到2014年1月15日)和云南省建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)站(2012年12月到2014年3月)分別對(duì)建筑物進(jìn)行沉降觀測(cè)，17號(hào)樓沉降觀測(cè)點(diǎn)與旋轉(zhuǎn)軸見(jiàn)圖4。2014年3月17號(hào)樓沉降速率以及累積沉降量如圖5，6所示。觀測(cè)數(shù)據(jù)顯示該樓沉降觀測(cè)點(diǎn)17-1#，17-5#，17-6#和17-7#累計(jì)沉降量較其他沉降觀測(cè)點(diǎn)大，截至2014年3月30日17號(hào)樓的平均沉降量約為50 mm，17-2#，17-3#，17-4#，17-5#，17-6#，17-8#和17-9#沉降速率均大于0.04 mm·d-1，據(jù)規(guī)范[14]規(guī)定：“當(dāng)最后100 d的最大沉降速率小于0.01～0.04 mm·d-1時(shí)，可認(rèn)為已達(dá)到穩(wěn)定狀態(tài)”，因此判定這些觀測(cè)點(diǎn)沉降未收斂，且沉降速率無(wú)明顯降低趨勢(shì)。這說(shuō)明該樓沉降十分嚴(yán)峻，它雖然沒(méi)有表現(xiàn)出明顯的不均勻沉降，但根據(jù)地質(zhì)資料、荷載狀況及沉降趨勢(shì)，應(yīng)立即著手進(jìn)行地基加固工作。

2.3沉降與不均勻沉降產(chǎn)生原因分析

通過(guò)對(duì)17號(hào)樓結(jié)構(gòu)形式、地質(zhì)條件、周邊環(huán)境和樁基檢測(cè)的綜合分析發(fā)現(xiàn)，造成目前較大的沉降及較嚴(yán)重不均勻沉降的原因主要有以下幾個(gè)方面：

(1)原17號(hào)樓的基礎(chǔ)為一樁一承臺(tái)+剪力墻結(jié)構(gòu)，由檢測(cè)單位對(duì)樁承載力和完整性進(jìn)行檢測(cè)，發(fā)現(xiàn)西北側(cè)部分樁未達(dá)到穩(wěn)定持力層，樁底含夾層的持力層變形，樁底沉渣普遍較厚，端承樁實(shí)際變?yōu)槟Σ翗?，承載力不滿(mǎn)足要求。

(2)根據(jù)地質(zhì)補(bǔ)勘報(bào)告，由于壓縮層厚度不均勻，且物理性質(zhì)差別大，導(dǎo)致17號(hào)樓產(chǎn)生不均勻沉降，在沉降較大側(cè)壓縮性土層厚度較大。同時(shí)勘探發(fā)現(xiàn)沉降較大一側(cè)(西北側(cè)及東北側(cè))存在溶隙、溶孔發(fā)育，局部發(fā)現(xiàn)較大溶洞，樁端承載力不符合設(shè)計(jì)要求。同時(shí)由于部分樁承載力不足導(dǎo)致樁基反力中心與上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心存在一定的偏移，具有明顯的偏心效應(yīng)，加劇了建筑物的沉降與傾斜。

(3)從工程地質(zhì)資料來(lái)看，17號(hào)樓壓縮層厚度范圍內(nèi)都為土質(zhì)差的中壓縮性土，且厚度較厚，按目前荷載實(shí)況，基底下②1層土的應(yīng)力水平已經(jīng)超過(guò)其允許承載力，局部區(qū)域可能已發(fā)展成塑性區(qū)，故其沉降及沉降速率都較大，沉降不易收斂是必然的。

2.4糾傾加固方案

根據(jù)該樓的沉降情況，結(jié)合結(jié)構(gòu)特點(diǎn)以及地質(zhì)條件，為減小此壓縮量，并能更好地增強(qiáng)建筑基礎(chǔ)的整體剛度，以抵抗不均勻沉降，提出“加強(qiáng)基礎(chǔ)剛度，止沉調(diào)平”的糾傾加固基本思路，即將17號(hào)樓獨(dú)立樁基礎(chǔ)改變成筏板+樁基礎(chǔ)，以提高其整體性和地基基礎(chǔ)承載力，并且通過(guò)靜壓樁實(shí)現(xiàn)補(bǔ)樁后地基基礎(chǔ)反力中心與上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心重合。

2.4.1糾偏加固設(shè)計(jì)計(jì)算

根據(jù)地質(zhì)勘察資料，取素填土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值為20 kPa，次生紅黏土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值為63 kPa，紅黏土極限側(cè)阻力標(biāo)準(zhǔn)值為50 kPa，按式(6)對(duì)每根樁的單樁承載力特征值進(jìn)行計(jì)算，求得樁基總承載力為301 458 kN。由于目前該樓沉降一直不能穩(wěn)定，因此樁承載力取值應(yīng)在此基礎(chǔ)上折減使用，樁基總承載力乘以0.8得241 166 kN，小于建筑物總重293 000 kN，基樁豎向承載力不滿(mǎn)足設(shè)計(jì)要求。同時(shí)根據(jù)公式(7)求得原樁基的反力中心為(17 896.3，10 627.4)，相對(duì)于上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心(15 016.9，11 863.5)發(fā)生了明顯偏移。

Quki=u∑qsikli+qpkAP

(6)

(7)

式中：Quki為第i根樁的單樁極限承載力；u為樁身周長(zhǎng)；qsik為樁側(cè)第i層土的極限側(cè)摩阻力標(biāo)準(zhǔn)值；li為第i層土中樁身長(zhǎng)度；qpk為極限端阻力標(biāo)準(zhǔn)值；AP為樁端面積；X，Y為反力中心在平面直角坐標(biāo)系中的坐標(biāo)值；xi，yi分別為第i根樁的坐標(biāo)值；n為基樁數(shù)量。

當(dāng)樁基承載力不足及偏心效應(yīng)的作用下，樁基受力將會(huì)不均勻，受力大的一側(cè)將產(chǎn)生較大沉降，引起建筑物的整體傾斜，而建筑物的整體傾斜將使上部荷載產(chǎn)生新的偏心距增量，從而產(chǎn)生新的力矩增量，這又反過(guò)來(lái)增大了建筑物的整體傾斜，建筑物越高，這種現(xiàn)象越明顯[15]。在考慮偏心效應(yīng)的情況下采用式(8)對(duì)樁基承載力重新進(jìn)行計(jì)算，求得旋轉(zhuǎn)軸北側(cè)所需的樁基總承載力為116 892.5 kN，現(xiàn)有樁基承載力僅為89 605.7 kN，求得旋轉(zhuǎn)軸南側(cè)所需的總承載力為177 519.6 kN，現(xiàn)有樁基承載力為190 394.3 kN，但有部分樁不滿(mǎn)足承載力要求，需進(jìn)行補(bǔ)樁加固。

(8)

補(bǔ)樁采用錨桿靜壓樁方法，選用PHC-400-AB-95-2型管樁，豎向承載力設(shè)計(jì)值為800 kN，設(shè)計(jì)壓樁力為1 600 kN，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C40。計(jì)算求得旋轉(zhuǎn)軸北側(cè)所需補(bǔ)樁數(shù)量為35根，對(duì)南側(cè)不滿(mǎn)足要求的樁進(jìn)行補(bǔ)強(qiáng)，求得所需補(bǔ)樁數(shù)為22根，補(bǔ)樁后樁基的反力中心為(15 753.3，11 347.1)，有效地減小了由于樁基反力中心與上部結(jié)構(gòu)質(zhì)量中心不重合造成的樁基附加彎矩(圖7)。為安全起見(jiàn)，實(shí)際施工過(guò)程中預(yù)留孔數(shù)按照實(shí)際補(bǔ)樁數(shù)量的1.5倍計(jì)算，實(shí)際預(yù)留孔總計(jì)86個(gè)。

基礎(chǔ)補(bǔ)強(qiáng)劃分為樓體內(nèi)新增筏板、外部筏板拓寬及新增錨桿靜壓樁共3個(gè)部份，如圖7所示。基礎(chǔ)補(bǔ)強(qiáng)均采用C45防水混凝土，抗?jié)B等級(jí)為P8，鋼筋采用HRB400熱軋螺紋鋼筋，凈保護(hù)層厚度為35 mm，鋼筋焊接搭接長(zhǎng)度為單面焊10d，雙面焊5d，經(jīng)基礎(chǔ)加厚拓寬處理后，筏板下地基土反力新增值約為80 000 kN(扣除筏板自重)，地基承載力總安全系數(shù)為1.2。

2.4.2建筑糾傾加固施工步驟

建筑糾傾加固施工步驟如下：

(1)樓體內(nèi)部新增筏板：按規(guī)范[16]進(jìn)行設(shè)計(jì)，在原第3層地下室底板上表面鑿毛后，按400 mm×400 mm的間距將抗剪鋼筋植入防水底板，架設(shè)雙層受力鋼筋穿過(guò)剪力墻，再澆筑800 mm厚的混凝土。筏板鋼筋接頭應(yīng)采用焊接，接頭應(yīng)錯(cuò)開(kāi)。室內(nèi)新增筏板接頭位置為下部縱筋在跨中L/3(L為跨徑)范圍內(nèi)，上部縱筋在支座處，基礎(chǔ)底板上下層鋼筋之間須設(shè)拉結(jié)筋，采用12 mm螺紋鋼筋與抗剪植筋共用，梅花形布置。

(2)外部筏板拓寬：在現(xiàn)有地下室外墻的范圍線(xiàn)向外擴(kuò)展1.40 m，并預(yù)留靜壓樁孔位，如圖8所示。拓寬后的筏板厚1.30 m，采用3層鋼筋網(wǎng)片，鋼筋不應(yīng)設(shè)置接頭，其頂部與室內(nèi)加厚后的底板頂面在同一水平面上，如圖9所示。

(3)新增錨桿靜壓樁：當(dāng)新增內(nèi)部筏板和外拓筏板強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的80%時(shí)，在外拓筏板上采用壓樁器壓樁，壓樁結(jié)束以壓力控制為主，長(zhǎng)度為輔，樁端落在破碎中風(fēng)化灰?guī)r上，如圖10所示。靜壓樁嵌入外拓筏板深度不小于100 mm，植入地下室底板的鋼筋長(zhǎng)度不小于15d，植入承臺(tái)的鋼筋長(zhǎng)度不小于20d，并采用結(jié)構(gòu)膠將植入鋼筋與原混凝土結(jié)構(gòu)黏合。反力架和千斤頂安裝必須保持豎直，其傾斜度不得大于1%的標(biāo)準(zhǔn)段長(zhǎng)，待施工靜壓樁的平面偏差不得超過(guò)±20 mm。錨固螺栓應(yīng)均衡緊固，待施工靜壓樁就位后保持豎直(可采用臨時(shí)支座進(jìn)

行固定)，使千斤頂、待施工靜壓樁和待壓孔軸線(xiàn)重合。每段待施工靜壓樁長(zhǎng)應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)反力支架、千斤頂和場(chǎng)地空間條件來(lái)決定，原則上每段待施工靜壓樁長(zhǎng)l≥2 m。接樁可采用現(xiàn)場(chǎng)焊接或硫磺膠泥拼接。對(duì)施工完畢的靜壓樁需按照規(guī)范[16-17]進(jìn)行承載力和完整性檢測(cè)，合格后方可進(jìn)入下一工序施工。

(4)沉降較大區(qū)封樁：根據(jù)沉降、傾斜監(jiān)測(cè)速率，沉降較大一側(cè)靜壓樁施工完成并達(dá)到規(guī)范規(guī)定持荷要求后，立即將壓樁錨栓交叉焊接“[”形封裝鋼筋(本工程中選2根18鋼筋交叉焊接)，澆筑高強(qiáng)度微膨脹細(xì)石混凝土進(jìn)行封樁，見(jiàn)圖11。同時(shí)沉降較小一側(cè)保持繼續(xù)沉降。

(5)高層建筑自重糾傾施工：沉降較大側(cè)經(jīng)靜壓樁加固后趨于穩(wěn)定，沉降較小側(cè)在建筑自重作用下整體繼續(xù)保持沉降，不斷對(duì)地基土進(jìn)行壓縮，使得地基土承載力逐漸提高，原基樁的承載力也逐漸提高，結(jié)合新增筏板和外拓筏板的協(xié)調(diào)作用，沉降較小側(cè)沉降速率逐漸減小，趨于穩(wěn)定，待糾傾量滿(mǎn)足規(guī)范要求時(shí)，進(jìn)行封樁。在建筑物自重及正常使用總荷載作用下，承臺(tái)、原基礎(chǔ)、新增筏板、外擴(kuò)筏板和施工完成的靜壓樁整體協(xié)同工作，使得建筑進(jìn)入正常工作狀態(tài)，糾傾加固完成。

2.5糾傾加固成果

該工程于2014年3月11日開(kāi)始施工，經(jīng)過(guò)90 d奮戰(zhàn)，完成大樓的糾傾加固工作。施工期間現(xiàn)場(chǎng)建立沉降觀測(cè)網(wǎng)，專(zhuān)人定期測(cè)量沉降值，截至2014年12月25日，大樓的各沉降觀測(cè)點(diǎn)時(shí)間-沉降量曲線(xiàn)如圖12所示。

從時(shí)間-沉降量曲線(xiàn)可以看出，在糾傾加固的3個(gè)階段，大樓的各觀測(cè)點(diǎn)沉降量有明顯特征：在地基加固準(zhǔn)備階段，大樓各觀測(cè)點(diǎn)均有沉降，日沉降量較大；在封樁糾傾階段，建筑原沉降較大側(cè)經(jīng)靜壓樁加固，沉降速率逐漸變小，趨于穩(wěn)定，原沉降較小側(cè)在建筑自重作用下繼續(xù)保持沉降，不斷調(diào)整差異沉降，反映出大樓的回傾過(guò)程；在工后監(jiān)測(cè)階段，時(shí)間-沉降量曲線(xiàn)日趨平緩，大樓沉降趨于穩(wěn)定。通過(guò)糾傾加固工程施工，大樓傾斜率滿(mǎn)足國(guó)家規(guī)范[17]要求，沉降速率滿(mǎn)足規(guī)范要求的沉降穩(wěn)定標(biāo)準(zhǔn)，糾傾加固工程取得圓滿(mǎn)成功。

3結(jié)語(yǔ)

(1)該樁基礎(chǔ)高層建筑通過(guò)糾傾加固后沉降和傾斜率滿(mǎn)足國(guó)家規(guī)范的要求，糾傾加固工程圓滿(mǎn)完成。實(shí)踐證明，以“增補(bǔ)筏板+外部筏板拓寬+錨桿靜壓樁”技術(shù)為主的綜合糾傾加固方案是可行的。

(2)對(duì)于過(guò)量沉降以及產(chǎn)生較大不均勻沉降的樁基礎(chǔ)高層建筑，采用“增補(bǔ)筏板+外部筏板拓寬+錨桿靜壓樁”的綜合糾傾加固方案將原樁基礎(chǔ)轉(zhuǎn)化為樁筏復(fù)合地基，有效提高了建筑物的整體性和地基基礎(chǔ)承載力，同時(shí)利用錨桿靜壓樁布置數(shù)量、施工的先后順序、施工時(shí)間差異對(duì)基礎(chǔ)承載力進(jìn)行調(diào)整，可以創(chuàng)造大樓自然回傾的條件，達(dá)到既制止其沉降與傾斜又適當(dāng)糾傾的目的。

(3)筏板外拓既能在糾傾過(guò)程中減緩沉降趨勢(shì)，也能在建筑物使用過(guò)程起到防止復(fù)傾的作用。

(4)糾傾加固工程是一項(xiàng)極其復(fù)雜而難度大的工作，其控制性措施是至關(guān)重要的，在施工之前必須進(jìn)行貫穿于整個(gè)工程的控制性分析，應(yīng)用控制性措施，包括變形監(jiān)測(cè)、施工工藝等，以此保證糾傾工程的順利進(jìn)行。

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