吳旭陵

(上海內(nèi)燃機(jī)研究所，上海 200438;上汽商用車(chē)技術(shù)中心，上海 200438)

0 前言

隨著汽車(chē)工業(yè)的不斷發(fā)展，汽車(chē)普及率越來(lái)越高，駕乘人員由對(duì)車(chē)輛如動(dòng)力性和經(jīng)濟(jì)性等要求，轉(zhuǎn)變成對(duì)車(chē)輛噪聲—振動(dòng)—平順性(NVH)等性能的更高要求［1］。發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲是汽車(chē)噪聲的主要來(lái)源之一，柴油機(jī)的振動(dòng)與噪聲控制比汽油機(jī)困難，這也是制約其應(yīng)用于乘用車(chē)上的關(guān)鍵因素之一［2］，因此需要對(duì)柴油機(jī)的振動(dòng)噪聲性能進(jìn)行不斷的改進(jìn)與提高。結(jié)合多種方法對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲源進(jìn)行識(shí)別是解決發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲問(wèn)題的有效路徑［3］。

1 問(wèn)題描述

某車(chē)輛在整車(chē)主觀評(píng)價(jià)中，發(fā)現(xiàn)該車(chē)在轉(zhuǎn)速范圍1 000～3 800 r/min時(shí)的加速工況下，車(chē)內(nèi)前后排均可以明顯感受到連續(xù)的類(lèi)似“咚咚咚”的敲擊聲，且隨轉(zhuǎn)速提升，該敲擊聲逐漸增強(qiáng)，影響整車(chē)噪聲品質(zhì)。經(jīng)過(guò)整車(chē)測(cè)試與分析，如圖1所示，確定噪聲頻率在250～400 Hz范圍內(nèi)，由發(fā)動(dòng)機(jī)輻射，通過(guò)前艙傳遞到車(chē)內(nèi)。

該車(chē)輛使用1款2．8 L渦輪增壓直列4缸柴油機(jī)和6檔手動(dòng)變速箱，縱置動(dòng)力總成，并采用3點(diǎn)懸置支撐。將以該柴油機(jī)為研究對(duì)象，重點(diǎn)研究和解決1 000～3 800 r/min轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)加速工況下敲擊異響問(wèn)題。

圖1 敲擊異響噪聲

2 發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)試

發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)試在動(dòng)力總成半消聲室進(jìn)行，試驗(yàn)室滿足GB/T 1859．3—2015《往復(fù)式內(nèi)燃機(jī) 聲壓法聲功率級(jí)的測(cè)定第3部分:半消聲室精密法》1級(jí)準(zhǔn)確度測(cè)量要求;動(dòng)力總成按照整車(chē)安裝狀態(tài)布置，使用原車(chē)懸置3點(diǎn)支撐，與測(cè)功設(shè)備彈性聯(lián)接;整車(chē)測(cè)試中已經(jīng)排除進(jìn)排氣噪聲的影響，將進(jìn)氣和排氣引出并將管壁包裹、以及將變速箱和冷卻管路包裹，以減小其對(duì)測(cè)試結(jié)果的影響，詳細(xì)布置狀態(tài)如圖2所示。

信號(hào)采集使用Siemens公司的SCADAS Mobile數(shù)據(jù)采集設(shè)備，根據(jù)GB/T 1859．3在1 m測(cè)距的5個(gè)測(cè)量表面中心位置布置傳聲器，前端罩蓋布置1個(gè)三向加速度傳感器，同時(shí)采集曲軸轉(zhuǎn)角信號(hào)。使用Siemens公司的Test．lab軟件對(duì)信號(hào)進(jìn)行數(shù)據(jù)采集與處理，設(shè)置噪聲采集帶寬為12 800 Hz、采樣分辨率為0.781 25 Hz，振動(dòng)采集帶寬為1 600 Hz，采樣分辨率為1 Hz。

圖2 發(fā)動(dòng)機(jī)試驗(yàn)狀態(tài)

發(fā)動(dòng)機(jī)機(jī)油溫度上升到正常工作溫度后，采集發(fā)動(dòng)機(jī)在轉(zhuǎn)速范圍1 000～3 800 r/min的全負(fù)荷速度特性信號(hào)數(shù)據(jù)。

3 數(shù)據(jù)分析與噪聲源診斷

發(fā)動(dòng)機(jī)數(shù)據(jù)分析過(guò)程中常用到頻譜分析、階次分析、相關(guān)性分析和小波分析等信號(hào)處理方法來(lái)診斷發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲問(wèn)題［3］。下文結(jié)合階次分析和小波分析對(duì)敲擊異響進(jìn)行聲源診斷。

3．1 階次分析

對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)5個(gè)測(cè)量表面噪聲數(shù)據(jù)作250～400 Hz頻率范圍內(nèi)的帶通濾波分析，并對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行比較。如圖3所示，該頻段的噪聲在部分轉(zhuǎn)速附近存在峰值，聲能量主要集中在發(fā)動(dòng)機(jī)前端，其次是飛輪端?？紤]到飛輪端受測(cè)功設(shè)備的影響較大，故著重分析發(fā)動(dòng)機(jī)前端測(cè)到的數(shù)據(jù)。

圖3 發(fā)動(dòng)機(jī)測(cè)試數(shù)據(jù)濾波對(duì)比

對(duì)前端噪聲做頻譜分析和階次分析，如圖4所示，在以315 Hz為中心頻率的頻帶范圍內(nèi)，噪聲相對(duì)較大，并且隨轉(zhuǎn)速的增加而逐漸增加，但中心頻率無(wú)明顯變化;同時(shí)，圖中給出了噪聲較大的幾個(gè)階次，從階次曲線可以看到，階次噪聲只在315 Hz頻帶附近噪聲較大，低于或者高于該頻帶，噪聲都不大。根據(jù)分析判斷，該異響與旋轉(zhuǎn)部件的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)無(wú)關(guān)，但可能與某零部件的共振有關(guān)。具體原因?qū)⒔Y(jié)合小波分析手段進(jìn)行研究。

圖4 前端噪聲數(shù)據(jù)彩圖

3．2 小波變換分析

在時(shí)頻分析方法中，小波分析被稱(chēng)為信號(hào)分析的數(shù)學(xué)顯微鏡，能夠?qū)π盘?hào)進(jìn)行多尺度的細(xì)化分析［4］。從圖3可以看到，前端250～400 Hz頻段內(nèi)的噪聲在1 400 r/min、1 600 r/min、1 800 r/min 轉(zhuǎn)速附近有峰值，采集該3個(gè)轉(zhuǎn)速下穩(wěn)態(tài)數(shù)據(jù)信號(hào)，對(duì)采集到的數(shù)據(jù)信號(hào)進(jìn)行小波分析。分析結(jié)果如圖5所示，在這三個(gè)轉(zhuǎn)速噪聲信號(hào)上，都有2個(gè)連續(xù)的周期性激勵(lì)，激勵(lì)能量都集中在315 Hz頻帶附近，1個(gè)周期性激勵(lì)能量明顯高于另一個(gè)周期性激勵(lì)，并且2個(gè)激勵(lì)之間存在1個(gè)相位差，將能量較強(qiáng)的激勵(lì)作為主激勵(lì)，能量較弱的激勵(lì)作為副激勵(lì)。

分析1 800 r/min的激勵(lì)信號(hào)，取6個(gè)主激勵(lì)樣本做信號(hào)分析，得到6次激勵(lì)時(shí)間間隔為0．4 s，計(jì)算得到激勵(lì)頻率為15 Hz，同時(shí)計(jì)算轉(zhuǎn)速在1 800 r/min下的發(fā)動(dòng)機(jī)1階頻率為30 Hz，說(shuō)明該主激勵(lì)為1個(gè)0．5階的半階次敲擊。運(yùn)用同樣的方法可以分析得到其他穩(wěn)態(tài)轉(zhuǎn)速下的激勵(lì)也是0．5階。

3．3原因分析

圖5 前端小波分析

根據(jù)上述階次分析和小波分析，判斷該異響是由發(fā)動(dòng)機(jī)某部件受到0．5階的半階次連續(xù)激勵(lì)后，產(chǎn)生以315 Hz為中心頻率的頻帶聲音響應(yīng)。要控制好發(fā)動(dòng)機(jī)的噪聲品質(zhì)，就要控制好發(fā)動(dòng)機(jī)噪聲的階次，要使得半階次的噪聲越低越好，這樣才能保證發(fā)動(dòng)機(jī)的噪聲主要是由發(fā)動(dòng)機(jī)的發(fā)火階次及發(fā)火的諧次組成［5］。4缸發(fā)動(dòng)機(jī)半階次噪聲主要有來(lái)源于5個(gè)方面［6］:(1)曲軸系彎曲振動(dòng)引起的半階次振動(dòng);(2)扭矩變動(dòng)引起的半階次振動(dòng)，主要由缸體的扭轉(zhuǎn)振動(dòng)引起，一般在2.5階或3．5階;(3)發(fā)動(dòng)機(jī)各氣缸之間的燃燒狀態(tài)不一致;(4)配氣機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng);(5)進(jìn)、排氣門(mén)的驅(qū)動(dòng)反力和各氣缸因進(jìn)氣管道長(zhǎng)度不同引起的進(jìn)排氣半階次噪聲。

發(fā)動(dòng)機(jī)扭轉(zhuǎn)變動(dòng)引起的半階次噪聲一般在0．5階以上，與敲擊異響特征不符合，排除影響;試驗(yàn)過(guò)程中，進(jìn)排氣引出，并且管壁包裹，排除進(jìn)排氣噪聲的影響;根據(jù)測(cè)試分析，該噪聲在發(fā)動(dòng)機(jī)頂面的能量占比不高，配氣機(jī)構(gòu)產(chǎn)生的噪聲影響較小，不是該敲擊異響的主要聲源。因此，推斷該噪聲與曲軸彎曲振動(dòng)和各氣缸之間燃燒不均勻有關(guān)。采集倒拖工況下的數(shù)據(jù)，前文已經(jīng)確定噪聲來(lái)源于敲擊激勵(lì)，分析前端罩蓋振動(dòng)，如圖6所示，可以看到該激勵(lì)特性明顯，排查各缸燃燒不均勻的原因。因此最終判斷出該敲擊異響是由曲軸的彎曲振動(dòng)產(chǎn)生。

圖6 倒拖工況下前端罩蓋振動(dòng)分析

對(duì)于乘用車(chē)使用的小型發(fā)動(dòng)機(jī)，曲軸前端或者后端的彎曲振動(dòng)，大約在200～500 Hz的頻率范圍內(nèi)有共振模態(tài)［6］。分析發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸彎曲模態(tài)，得到該發(fā)動(dòng)機(jī)曲軸一階彎曲模態(tài)為328．1 Hz，在異響發(fā)生的頻帶內(nèi)。曲軸共振模態(tài)位置受到曲柄連桿機(jī)構(gòu)的運(yùn)動(dòng)激勵(lì)后，曲軸會(huì)將激勵(lì)放大，并通過(guò)主軸承座將激勵(lì)傳遞到機(jī)體，最后通過(guò)正時(shí)罩蓋、油底殼以及機(jī)體表面的其他附件輻射噪聲。因此，可以認(rèn)為敲擊噪聲主要是由于曲軸存在彎曲模態(tài)，受到曲柄連桿機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)激勵(lì)后產(chǎn)生的異響結(jié)構(gòu)噪聲，通過(guò)傳遞路徑傳遞到機(jī)體表面，向發(fā)動(dòng)機(jī)外輻射的噪聲。

4 改進(jìn)方案設(shè)計(jì)

由于發(fā)動(dòng)機(jī)前端在異響發(fā)生的頻段內(nèi)能量較高，因此可以對(duì)曲軸到前端罩蓋之前的傳遞路徑進(jìn)行優(yōu)化。由于機(jī)體內(nèi)部結(jié)構(gòu)的改動(dòng)比較復(fù)雜，改動(dòng)成本較高，可以考慮對(duì)前端罩蓋進(jìn)行優(yōu)化［7］。

對(duì)原設(shè)計(jì)罩蓋進(jìn)行模態(tài)分析，得到一階模態(tài)頻率為330．7 Hz，該頻率在敲擊異響發(fā)生的抱怨頻率范圍內(nèi)，能夠傳遞和放大敲擊激勵(lì)，因此需要對(duì)正時(shí)罩蓋進(jìn)行模態(tài)優(yōu)化。

根據(jù)原設(shè)計(jì)罩蓋的仿真分析，結(jié)合發(fā)動(dòng)機(jī)布置位置的限制，同時(shí)考慮輕量化和成本控制的要求，增加罩蓋固定點(diǎn)和加筋是有效的優(yōu)化方式，對(duì)前端罩蓋作如圖7所示的優(yōu)化，增加8個(gè)固定安裝點(diǎn)。對(duì)優(yōu)化后的結(jié)構(gòu)作模態(tài)分析，分析結(jié)果如圖8所示，前端罩蓋的一階模態(tài)頻率從330．7 Hz優(yōu)化到了449．9 Hz。表1為前端罩蓋優(yōu)化前后的前6階模態(tài)頻率，原始狀態(tài)下的前6階模態(tài)頻率較密集，且都在敲擊頻率的1．4倍以內(nèi)，容易傳遞并放大而引起噪聲。優(yōu)化后的罩蓋模態(tài)頻率相對(duì)較高，在噪聲發(fā)生的頻率范圍外，且分布疏散，有利于減小其頻率范圍內(nèi)的噪聲輻射。

圖7 正時(shí)罩蓋結(jié)構(gòu)優(yōu)化

圖8 正時(shí)罩蓋優(yōu)化前后的一階模態(tài)陣型

表1 正時(shí)罩蓋優(yōu)化前后的模態(tài)頻率

5 改進(jìn)方案驗(yàn)證

根據(jù)優(yōu)化方案，加工新正時(shí)罩蓋，在半消聲室臺(tái)架上對(duì)1 000～3 800 r/min轉(zhuǎn)速段的加速噪聲進(jìn)行測(cè)試驗(yàn)證。分析測(cè)試結(jié)果，如圖9所示，發(fā)動(dòng)機(jī)在全負(fù)荷工況下，優(yōu)化后的狀態(tài)與原始狀態(tài)對(duì)比，在250～400 Hz頻率范圍內(nèi)的聲能量平均降低了3．6 dB。對(duì)測(cè)試數(shù)據(jù)做250～400 Hz頻段的濾波，對(duì)比原始狀態(tài)下該頻段的噪聲總值，如圖10所示，在1 000～3 800 r/min轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)，噪聲平均降低了2．4 dB，主要引發(fā)噪聲頻率下的峰值也較原狀態(tài)顯著降低，將優(yōu)化后的樣機(jī)裝配到整車(chē)進(jìn)行主觀評(píng)價(jià)，評(píng)價(jià)結(jié)果表明，敲擊噪聲已明顯改善，滿足整車(chē)主觀評(píng)價(jià)的要求。

圖9 改進(jìn)前后頻譜圖

圖10 改進(jìn)前后250～400 Hz帶通總值

6 結(jié)論

對(duì)發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)行噪聲源識(shí)別試驗(yàn)，采集發(fā)動(dòng)機(jī)各面的噪聲信號(hào)、轉(zhuǎn)速信號(hào)，對(duì)采集到的信號(hào)進(jìn)行噪聲識(shí)別分析，識(shí)別敲擊噪聲是由于曲軸存在彎曲模態(tài)，受到曲柄連桿機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)激勵(lì)后，產(chǎn)生結(jié)構(gòu)噪聲，通過(guò)傳遞路徑傳遞到機(jī)體表面，主要由正時(shí)罩蓋等部件向外輻射噪聲引起。

對(duì)前端罩蓋進(jìn)行模態(tài)分析，分析結(jié)果顯示前端罩蓋一階模態(tài)在抱怨頻率范圍，會(huì)放大敲擊噪聲的發(fā)生頻率。對(duì)前端罩蓋結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化，優(yōu)化后前端罩蓋模態(tài)頻率從330．7 Hz提升到449．9 Hz，并且大幅改善原始狀態(tài)下前端罩蓋模態(tài)頻率密集的問(wèn)題。

對(duì)優(yōu)化后的樣件進(jìn)行裝機(jī)測(cè)試，測(cè)試結(jié)果顯示，前端罩蓋優(yōu)化后，敲擊聲在250～400 Hz頻率范圍內(nèi)的聲能量平均降低了3．6 dB。在1 000～3 800 r/min轉(zhuǎn)速范圍，250～400 Hz頻段內(nèi)的噪聲總值平均降低了2．4 dB，滿足整車(chē)主觀評(píng)價(jià)的要求。

［1］顏伏伍，鄭灝，盧熾華．微型客車(chē)轟鳴噪聲源的識(shí)別與控制［J］．汽車(chē)工程，2015，37(4):446-447.

［2］F Payri，A JTorregrosa，A Broateh，et al．Assessment of diesel combustion noise overall level in transient operation［J］．International Journal of Automotive Technology，2009 ，6(10):761-769.

［3］林漫群，趙鵬輝，景亞兵．結(jié)合多種方法的單缸汽油機(jī)噪聲源識(shí)別研究［J］．機(jī)械科學(xué)與技術(shù)，2016 ，35(9):1396-1401.

［4］J M Desantes，A J Torrerosa，A Broatch．Wavelet transform applied to combustion noise analysis in high—speed DI diesel engine［J］．SAE Paper，2002(1):1545．

［5］龐劍，諶剛，何華．汽車(chē)噪聲與振動(dòng):理論與應(yīng)用［M］．北京:北京理工大學(xué)出版社，2006，6:287-290.

［6］劉顯臣．汽車(chē)NVH綜合技術(shù)［M］．北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2014．

［7］吳炎庭，袁衛(wèi)平．內(nèi)燃機(jī)噪聲振動(dòng)與控制［M］．北京:機(jī)械工業(yè)出版社，2005．