翟英俊，王　威，石志奎，李翔宇

(中國電力工程顧問集團東北電力設(shè)計院有限公司，長春　130021)

國內(nèi)直接空冷凝汽器(ACC)機組中空冷凝汽器的形式按照管束排數(shù)劃分，有單排管、雙排管和三排管，應(yīng)用最多的為單排管[1-5]，其次是雙排管，最少的為三排管。管束形式的選擇很重要，因為空氣在翅片管間流動的空氣阻力及翅片管的換熱系數(shù)是空冷凝汽器的關(guān)鍵性能，也是空冷凝汽器優(yōu)化設(shè)計的主要參數(shù)?？諝庾枇Υ笮∮绊懣绽淠骼鋮s風(fēng)量，直接影響空冷風(fēng)機電耗。在空氣阻力性能方面，單排管具有明顯優(yōu)勢；且采用單排管空冷凝汽器，在相同迎面風(fēng)速下(相同冷卻風(fēng)量)，空冷風(fēng)機的靜壓小，軸功率減小，風(fēng)機能耗下降，所以，從空氣阻力性能分析，可考慮將已有雙排管改造成單排管。

1　某電廠雙排管直接空冷系統(tǒng)現(xiàn)狀

某600 MW直接空冷機組空冷凝汽器采用雙排管鋼翅片凝汽器?；軝M截面尺寸為100 mm×20 mm，翅片規(guī)格為119 mm×49 mm，翅片間距4.0 mm/2.5 mm。設(shè)置64個空冷單元，翅片管總面積1 653 379 m2。

通過對該電廠直接空冷系統(tǒng)空氣側(cè)風(fēng)量設(shè)計計算與實測對比[6-7]，風(fēng)機風(fēng)量的計算值較實測值小很多，實際發(fā)揮作用的風(fēng)量僅有25%～37%。由于當(dāng)?shù)亓醯然覊m雜物較多，隨著運行年限增加，翅片管之間積灰逐漸增多，且無法進行有效清理，導(dǎo)致實際發(fā)揮作用的風(fēng)量較小、阻力過大，嚴重影響了系統(tǒng)的通風(fēng)和散熱性能。為提高機組運行經(jīng)濟性，對機組雙排管散熱器進行單排管改造更換。

2　改造方案分析

按1臺ACC機組改造進行分析，空冷島雙排管順流管束尺寸為9 900 mm×3 020 mm，共計384片；逆流管束尺寸9 300 mm×3 020 mm，共計128片。根據(jù)雙排管與單排管的結(jié)構(gòu)特點，更換為單排管后順流管束尺寸為10 000 mm×3 016 mm，共計384片；逆流管束尺寸9 500 mm×3 016 mm，共計128片，更換后總散熱面積為185.73×104m2。更換后的單排管尺寸與原雙排管尺寸相近，雙排管單個管束質(zhì)量約為10.0 t，更換后單排管管束質(zhì)量僅為5.2 t，從荷載角度看，雙排管更換為單排管不會對空冷島結(jié)構(gòu)造成不利影響。

針對電廠實際情況，空冷島散熱器的更換可以按照3種方案考慮。方案1：1次全部更換；方案2：分2次更換(第1年更換1、2、7、8列，第2年更換3、4、5、6列)；方案3：分4次更換(第1年更換1、8列，第2年更換2、7列，第3年更換3、6列，第4年更換4、5列)。

對于方案1，可以分3種情況考慮?？绽鋶u現(xiàn)有64個空冷單元，雙排管一次全部更換為單排管后散熱器面積為185.73×104m2(方案1A)；鍋爐最大蒸發(fā)量(TMCR)工況背壓10.8 kPa，散熱余量約27%，為達到節(jié)省初投資的目的，對空冷島散熱器的更換可為將64個空冷單元全部更換，但順流管束長度9 m，更換后散熱器面積約為167.16×104m2(方案1B)；此外還可只更換56個空冷單元，每列預(yù)留一個單元不更換，更換后散熱器面積約為162.51×104m2(方案1C)。

3　投資與效益比較分析

對上述方案進行靜態(tài)回收年限分析，確定方案的經(jīng)濟性，計算主要輸入原則如下。

a.靜態(tài)分析回收年限計算按照成本電價考慮。

b.機組利用時間采用機組實際運行統(tǒng)計數(shù)據(jù)。

c. 改造前為進一步降低機組背壓，夏季噴水降溫費用計入到改造前后微增收益差值中。

d.雙排管改造成單排管后，風(fēng)機阻力減小，風(fēng)量增大，通過對原配置風(fēng)機進行調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)后的風(fēng)機消耗功率能耗差值計入改造前后微增收益差值中。

e.更換下來的雙排管按照將該部分廢品鋼材節(jié)省費用計入初投資方案計算靜態(tài)回收年限。

3種改造方案工期均較長，會影響到機組正常運行，因3種方案影響機組發(fā)電量基本相當(dāng)，故均不計入靜態(tài)回收年限分析中。方案1A、方案1B、方案1C靜態(tài)分析回收年限分析見表1。

表1　方案1靜態(tài)回收年限分析

由表1可見，由于方案1A散熱器面積較大，改造后背壓更低，因此改造前后的盈利差最大，較方案1B和方案1C盈利都高，因此其靜態(tài)回收年限最短，最經(jīng)濟。

由方案1的3種方案比較可知64個單元雙排管全部更換為單排管較經(jīng)濟，因此方案2、方案3按照散熱器全部一次性更換為185.73×104m2單排管參與比較。方案2、方案3改造前后收益分析見表2，其中初投資方案2為8 045.0×104元，方案3為8 979.0×104元；靜態(tài)分析回收年限方案2為9.5年，方案3為10.7年，風(fēng)機能耗差值以年計。

表2　方案2和方案3改造前后收益分析　104元

由表1、表2可知，方案1A靜態(tài)分析回收年限8.9年；方案2靜態(tài)分析回收年限9.5年；方案3靜態(tài)分析回收年限10.7年。方案1A 64個單元雙排管一次全部更換為單排管，散熱器面積為185.73×104m2，回收年限最短、最為經(jīng)濟，因此，推薦按照方案1A進行改造。

4　發(fā)電節(jié)約燃煤量及節(jié)能減排分析

通過本次空冷凝汽器由雙排管束改為單排管束，使機組運行背壓大大降低，從而減少了機組的冷源損失。由于冷源損失的減少，機組的熱效率得到提高，汽輪機的熱耗率減少，機組的煤耗率下降。這樣可使電廠的熱經(jīng)濟性得到提高。根據(jù)機組運行的實際背壓計算出改造前機組的純凝額定出力工況，冷季和熱季的發(fā)電標準煤耗率，以及進行空冷凝汽器改造后的冷季和熱季的發(fā)電標準煤耗率。由此可算出，由于空冷凝汽器改造后機組的熱效率得到提高，發(fā)電煤耗率下降，一年可節(jié)約標準煤量分析見表3。

表3600MW機組發(fā)電節(jié)約標準煤量分析

項 目數(shù)值熱季改造前平均發(fā)電標準煤耗率/[g·(kW·h)]317.14熱季改造后平均發(fā)電標準煤耗率/[g·(kW·h)]305.44熱季年設(shè)備利用時間/h1475冷季改造前平均發(fā)電標準煤耗率/[g·(kW·h)]311.85冷季改造后平均發(fā)電標準煤耗率/[g·(kW·h)]304.39冷季年設(shè)備利用時間/h2801年發(fā)電量/(kW·h)2.565×109年發(fā)電節(jié)約標準煤量/t22892

本次分析對空冷凝汽器由雙排管束改為單排管束，可有效控制煙塵、SO2和NOx的排放。改造后實現(xiàn)節(jié)約標準煤量22 892 t/a，每年可減少煙塵、SO2、NOx和CO2排放總量分別約為95 t、344 t、794 t和5×104t，具有較好的環(huán)境效益。

5　結(jié)論及建議

a.從管束型式角度分析：單排管空冷元件具有明顯優(yōu)勢，而且國產(chǎn)化也較成熟，升級改造推薦采用單排管替換原有雙排管。

b.從工藝角度分析：通過對多種更換方案進行靜態(tài)回收年限分析可知，一次性全部更換單排管散熱器回收年限最短、經(jīng)濟性最好，推薦按照方案1A進行改造。

c.從結(jié)構(gòu)角度分析：更換后的單排管尺寸與原雙排管尺寸相近，質(zhì)量較小，從荷載角度看，雙排管更換為單排管不會對空冷島結(jié)構(gòu)造成不利影響。

d.從煤耗角度分析：由于散熱器雙排管改造為單排管后汽輪機排汽背壓明顯下降，煤耗會有比較大的下降。經(jīng)計算機組的發(fā)電標準煤耗率改造后要比改造前低，熱季下降11.7 g/(kW·h)，冷季下降7.46 g/(kW·h)，一年可節(jié)約標準煤22 892 t。

e.從節(jié)水角度分析：散熱器雙排管改造為單排管后可節(jié)省噴淋水量約為11×104t/a，對于地處水資源較匱乏地區(qū)，節(jié)水寶貴的水資源具有較大的社會效益。

f.從節(jié)電角度分析：通過對原配置風(fēng)機進行調(diào)節(jié)，調(diào)節(jié)后的風(fēng)機消耗功率理論上在TMCR工況可由改造前的7 720 kW降低為7 070 kW，若僅考慮熱季發(fā)電，每年節(jié)省廠用電量約96×104kW·h。

g.從環(huán)保角度分析：由于年節(jié)約標煤總量約22 892 t。折合污染物排放，每年減少煙塵、SO2、NOx和CO2排放總量分別約為95 t、344 t、795 t和5×104t。具有很好的環(huán)境效益。

h.從冬季防凍角度分析：散熱器雙排管改造為單排管后，冬季機組運行需注意最小防凍流量的控制，以免凍脹散熱器。

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