蔡 鵬

1. 上海市基礎工程集團有限公司 上海 200020；2. 上海城市非開挖建造工程技術研究中心 上海 200002

1 工程概況

四川省宜賓市大溪口至南廣交通改造及景觀工程南廣河節(jié)點水上立交主要由主線、E匝道、F匝道3部分組成。該節(jié)點水上立交主線橋為不等跨（35＋80＋35）m預應力混凝土連續(xù)梁，E匝道為小曲線（25＋40＋25）m預應力混凝土連續(xù)梁，F匝道為（35＋54＋35）m預應力混凝土連續(xù)梁（圖1）。

2 施工技術難點、特點

1）主線橋不等跨，懸臂掛籃施工產生不平衡力，施工控制精確度較高。

2）懸臂澆筑施工線形控制精度要求較高。

3）施工場地狹小，又受汛期影響，連續(xù)梁施工存在交叉作業(yè)，相應施工組織要求較高。

圖1 水上立交平面位置（單位：m）

4）在混凝土澆筑施工過程中，需進行對稱澆筑，確保兩側受力平衡，避免一側的變形量超過極限值，導致結構失穩(wěn)。

5）施工過程中，主要進行施工監(jiān)控及增加配重，確保結構處于平衡狀態(tài)，不產生失穩(wěn)現象。

3 施工方案簡介

主線橋（圖2）采用掛籃懸臂施工。邊中跨塊數不同，邊跨懸臂施工的12#和13#塊底板加厚，需在中跨進行配重以抵消邊中跨不平衡彎矩；邊跨直線段采用支架現澆法；邊跨及中跨合龍時進行合龍配重，中跨合龍時施加頂推力。

圖2 主線橋立面示意

4 連續(xù)梁施工

4.1 主線橋不平衡施工

本橋主線為（35＋80＋35）m預應力混凝土剛構橋，懸澆過程中，邊跨7段，中跨9段，施工過程中存在不平衡懸臂澆筑施工。

根據設計圖紙，剛構橋在懸臂澆筑過程中需施加配重以消減T構兩側主梁的不平衡重，確保剛構橋結構安全穩(wěn)定，根據現場實際情況，結合設計思路，對剛構橋配重位置及配重量進行了計算[1-4]。

4.2 不平衡施工配重

剛構橋采用懸臂澆筑法進行施工，限于掛籃尺寸及構造，配重位置距離不平衡梁段根部至少2個梁段的長度，即施工6#塊時，配重位置位于3#塊端部區(qū)域；施工7#塊時，配重位置位于4#塊端部區(qū)域。

大橋不平衡配重采用混凝土塊，難以做到與不平衡梁段同步施工，故考慮在施工不平衡梁段前，先施加一半配重，在不平衡梁段澆筑完成后，再施加剩余一半配重。

根據不平衡彎矩計算，配重量及配重位置如表1所示。

表1 主線橋不平衡配重位置及配重量

4.3 不平衡懸臂段施工

根據現場實際情況，對剛構橋模型進行施工全過程仿真計算分析，驗算大橋不平衡施工過程中的結構安全性。

1）6#塊模板安裝及鋼筋綁扎完成后，利用塔吊將37.8 t混凝土配重塊吊運至3#塊端部進行重疊堆放（圖3）。

2）橋墩兩側懸臂段對稱進行混凝土澆筑（圖4）。

3）混凝土澆筑完成后，再次利用塔吊將剩余37.8 t混凝土配重塊吊運至3#塊端部，與澆筑前配重塊重疊堆放（圖5）。

4）待混凝土達到一定強度后，張拉預應力鋼絞線、封錨、注漿。完成后移動掛籃繼續(xù)澆筑7#節(jié)段，7#節(jié)段按照6#節(jié)段澆筑步驟施工，并在相應位置放置配重塊（圖6～圖8）。

圖3 6#塊澆筑前，3#塊端部配重378 kN（工況1）

圖4 6#塊澆筑（工況2）

圖5 6#塊澆筑完成后，3#塊端部配重示意（工況3）

圖6 7#塊澆筑前，4#塊端部配重733 kN（工況4）

圖7 7#塊澆筑（工況5）

4.4 不平衡施工計算結果及分析

由計算數據（表2）可得：各計算工況下墩頂截面全截面受壓，結構受力安全；進行7#塊不平衡配重及施工7#塊過程中，配重量較大，不平衡彎矩也較大，施工過程中應加強監(jiān)控量測，隨時了解大橋狀態(tài)，確保大橋施工過程中的安全性。

圖8 7#塊澆筑后配重示意（工況6）

表2 各工況下墩頂應力匯總

4.5 合龍段施工

邊跨合龍段施工完成后，卸載3#、4#及邊跨配重塊，中跨掛籃前移，循環(huán)澆筑下一節(jié)段混凝土至中跨合龍位置。中跨采用掛籃合龍，一側掛籃拆除過程中施加同等掛籃質量的配重塊，施加中跨水平推力，同時兩側施加配重預壓，安裝中跨合龍段臨時剛性連接，澆筑混凝土，同時等重卸除中跨配重，待混凝土達到一定強度后，張拉三向（縱、橫、豎）預應力。

5 施工監(jiān)控

5.1 監(jiān)控目的

該剛構橋施工涉及對稱懸臂澆筑、非對稱懸臂澆筑、邊跨段支架現澆等，施工方式較多，結構體系不斷變化。對于懸臂澆筑施工，每一梁段的增加都對現有結構的內力和線形產生一定的影響，并最終影響成橋后的結構內力和線形。因此，必須對剛構橋進行線形及應力監(jiān)控，確保合龍精度，消除可能對結構安全和施工安全產生影響的不利因素，使成橋后的結構線形和內力滿足設計要求。

5.2 監(jiān)控實施

1）應變監(jiān)測。對于剛構橋，一般只需監(jiān)測主梁應力，以反映施工過程大橋的受力狀態(tài)。懸臂澆筑過程中，懸臂根部為控制截面，所以在懸臂過程中，只監(jiān)測根部截面應力，確保主梁受力安全（圖9）。

圖9 主梁應變監(jiān)測截面測點布置（單位：cm）

2）線形監(jiān)測。在施工過程中，需要準確把握箱梁在每道工序下的變形。同時，與理論計算結果進行校核并結合應力測量結果，分析梁重誤差、預應力張拉誤差、混凝土收縮徐變以及溫度變化等因素對梁端標高的影響，以期獲得橋梁設計線形（圖10）?？紤]到成橋后主跨長期下撓的趨勢，二期鋪裝完成后，主跨需要達到的成橋線形為設計線形再向上預拱一個二次拋物線（拋物線中點拋高值為＋L/1 000，L為跨度）。

圖10 主橋線形測點橫向布置示意

6 結語

本工程南廣河節(jié)點水上立交主線橋于2017年1月順利合龍，所有節(jié)段的梁底標高誤差均在4 cm以內，合龍段相對高差2 cm以內，剛構橋線形流暢，符合規(guī)范要求。通過本工程剛構橋不平衡施工不難看出，不平衡施工中加、卸載質量及位置須相對精確，以免造成撓度控制不準確。精確布置監(jiān)控點位，認真做好監(jiān)控數據資料，對準確計算及質量保證起到至關重要的作用。不平衡施工中必須嚴格控制結構內力變化，以保證梁體成橋后的線形與設計線形接近或吻合，達到最佳受力結構狀態(tài)，保證橋梁使用年限。