高展羽，劉雄，楊曉燕

(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)

東方350 MW超臨界單層中壓缸設(shè)計(jì)要點(diǎn)分析

高展羽，劉雄，楊曉燕

(東方汽輪機(jī)有限公司，四川 德陽，618000)

為了進(jìn)一步降低制造成本，提高機(jī)組效率，東方結(jié)合某350 MW機(jī)組開發(fā)了超臨界中壓?jiǎn)螌痈啄K。文章對(duì)該超臨界單層中壓缸的設(shè)計(jì)要點(diǎn)進(jìn)行了簡(jiǎn)要分析，著重闡述了單層缸的結(jié)構(gòu)、強(qiáng)度設(shè)計(jì)以及必要的工藝過程。

350 MW，單層缸，超臨界

0 前言

近年來，隨著計(jì)算機(jī)的發(fā)展，在汽輪機(jī)行業(yè)，產(chǎn)生了很多先進(jìn)的設(shè)計(jì)理念、設(shè)計(jì)方法和設(shè)計(jì)軟件，同時(shí)，隨著資源緊缺和經(jīng)濟(jì)不景氣，降本增效越來越被人們所重視。在此背景下，東汽結(jié)合某350 MW超臨界供熱機(jī)組的設(shè)計(jì)條件，對(duì)中壓模塊汽缸采用單層缸設(shè)計(jì)，并進(jìn)行了一系列論證，本文將對(duì)該項(xiàng)目中壓?jiǎn)螌痈椎脑O(shè)計(jì)進(jìn)行簡(jiǎn)單的介紹和探討。

1 機(jī)組概況

該機(jī)組為350 MW超臨界燃煤間接空冷熱電聯(lián)產(chǎn)機(jī)組，機(jī)組型式為一次中間再熱，三缸兩排汽，機(jī)組參數(shù)為24.2/566/566，采暖抽汽為可調(diào)整抽汽，采用中低壓連通管上蝶閥與抽汽管上快關(guān)調(diào)節(jié)閥組合調(diào)節(jié)，供熱壓力為0.4 MPa，抽氣量為394.3 t/h（額定）～550 t/h（最大）； 工業(yè)抽汽為非可調(diào)抽汽，位于第3段和第4段抽氣管道上，各50 t。中壓缸排氣參數(shù)為0.4 MPa/242.8℃，流量127 t/h。

對(duì)于中壓模塊，通流設(shè)計(jì)為單流11級(jí)，抽汽分別在中壓第4級(jí)后、第8級(jí)后和第11級(jí)后。為了降低中壓進(jìn)汽壓損，進(jìn)汽方式采用水平切向變截面進(jìn)汽。閥門采用主調(diào)聯(lián)合汽閥，布置在汽缸兩側(cè)，再熱蒸汽從閥門出口分別水平流入汽缸上、下半。本機(jī)組按照40%BMCR高、低壓串聯(lián)旁路設(shè)計(jì)，機(jī)組啟動(dòng)方式為高中壓聯(lián)合啟動(dòng)或中壓缸啟動(dòng)。中壓缸整體結(jié)構(gòu)示意見圖1。

圖1 通流示意圖

2 單層缸結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

汽缸是汽輪機(jī)設(shè)備中重要部套之一，汽缸設(shè)計(jì)是否合理直接關(guān)系到機(jī)組能否穩(wěn)定運(yùn)行。在汽缸設(shè)計(jì)時(shí)，首先要保證的就是汽缸的強(qiáng)度、剛度和運(yùn)行穩(wěn)定性；其次，汽缸結(jié)構(gòu)應(yīng)能滿足自由膨脹和收縮，避免應(yīng)力集中和變形，保證運(yùn)行過程中的動(dòng)靜間隙；再次，汽缸結(jié)構(gòu)應(yīng)具有良好的氣動(dòng)性，盡可能地提高機(jī)組經(jīng)濟(jì)性；最后，汽缸結(jié)構(gòu)應(yīng)工藝性好，便于加工、裝配、檢修和運(yùn)輸?shù)取?/p>

對(duì)于較高參數(shù)的機(jī)組，考慮到溫度場(chǎng)的分布，汽缸一般設(shè)計(jì)為雙層缸，因此，對(duì)于超臨界350 MW機(jī)組的中壓?jiǎn)螌痈讈碚f，設(shè)計(jì)過程尤為復(fù)雜。主要表現(xiàn)在以下幾個(gè)方面。

2.1 汽缸材料選取

汽輪機(jī)汽缸設(shè)計(jì)時(shí)，一方面要求汽缸材料具有足夠的高溫力學(xué)性能，另一方面，要求材料在工作溫度下具有良好的高溫抗氧化性和耐腐蝕性，同時(shí)，材料還需具有良好的時(shí)效穩(wěn)定性以滿足汽輪機(jī)30年的運(yùn)行壽命。對(duì)于超臨界機(jī)組的雙層汽缸，外缸一般選取適用溫度較低的Cr-Mo或Cr-Mo-V鋼，內(nèi)缸選取適用溫度較高的9%～12%Cr的材料。對(duì)于該單層中壓缸， 566℃的再熱蒸汽直接與其接觸，因此，汽缸材料按照超臨界內(nèi)缸的材料 （9%～12%Cr）選取更為合理，在兼顧成本的情況下，汽缸材料設(shè)計(jì)為ZGlCr10MoNiVNbN。

2.2 支撐-滑銷系統(tǒng)

汽輪機(jī)在啟動(dòng)-運(yùn)行-停機(jī)過程中，隨著進(jìn)入汽輪機(jī)系統(tǒng)的蒸汽參數(shù)變化，機(jī)組的結(jié)構(gòu)件受熱脹冷縮的影響，尺寸也在不斷變化。因此，滑銷系統(tǒng)的可靠性是汽輪機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行的首要保障。單層缸滑銷系統(tǒng)結(jié)構(gòu)總體型式及位置采用東方傳統(tǒng)350 MW機(jī)組的成熟結(jié)構(gòu)，即：汽缸采用下貓爪支撐、貓爪與軸承箱采用鍵連接推動(dòng)軸承箱滑動(dòng)、汽缸橫向限位采用定位鍵連接。

中壓?jiǎn)螌痈着c雙層缸的外缸相比，由于汽缸本身溫度較高，則汽缸溫度對(duì)滑銷系統(tǒng)的影響相對(duì)較大，尤其是中壓缸前貓爪和定位鍵位于中壓進(jìn)汽室前部，受到中壓進(jìn)汽溫度對(duì)其的影響更加明顯。為了減小這部分影響，單層缸設(shè)計(jì)時(shí)，一方面將貓爪與中壓進(jìn)汽室的距離加大 (相對(duì)雙層缸的外缸)，減小中壓進(jìn)汽溫度對(duì)貓爪定位面 (中分面標(biāo)高)的影響，另一方面調(diào)整傳統(tǒng)的定位鍵結(jié)構(gòu)，將高溫部套設(shè)計(jì)為定位鍵，低溫件設(shè)計(jì)為鍵槽，運(yùn)行時(shí)定位鍵受熱膨脹，定位鍵和鍵槽之間的間隙相對(duì)于冷態(tài)時(shí)減小，防止汽缸跑偏。

2.3 軸封系統(tǒng)

軸封系統(tǒng)是汽輪機(jī)組設(shè)計(jì)中一個(gè)重要的環(huán)節(jié)，軸封有效齒數(shù)、漏汽分段和汽封間隙設(shè)計(jì)的合理性是保障機(jī)組高效、穩(wěn)定運(yùn)行必不可少的條件之一。對(duì)于該中壓?jiǎn)螌悠?，因其為單流設(shè)計(jì)，機(jī)尾端為中壓排汽段，其運(yùn)行溫度與雙層缸的外缸溫度場(chǎng)相當(dāng)，故而排汽端的軸封設(shè)計(jì)采用350 MW成熟的軸封結(jié)構(gòu)，即一個(gè)懸掛式汽封體和一個(gè)端把汽封體共同組成兩段漏汽進(jìn)入SSR。

東方傳統(tǒng)350 MW中壓前汽封為3段漏汽，第1段漏汽進(jìn)入內(nèi)外缸夾層，最終流入3#高壓加熱器，第2段漏汽進(jìn)入SSR，第3段漏汽去軸封加熱器，軸封結(jié)構(gòu)見圖2。

圖2 傳統(tǒng)350 MW中壓前軸封結(jié)構(gòu)

采用單層缸之后，中壓前汽封的進(jìn)口參數(shù)較高，如果仍舊采用傳統(tǒng)350 MW中壓前汽封的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，則會(huì)導(dǎo)致3個(gè)問題：

（1）啟停機(jī)時(shí)，SSR送氣溫度與軸封漏汽溫度溫差較大，導(dǎo)致轉(zhuǎn)子彎曲；

（2）熱脹冷縮作用下，外部端把汽封體上汽封圈與轉(zhuǎn)子的徑向間隙在熱態(tài)時(shí)增大，影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性，甚至導(dǎo)致軸封向外漏汽；

（3）因單層缸沒有內(nèi)外缸夾層，則第2段漏汽參數(shù)較高，影響機(jī)組經(jīng)濟(jì)性。

為了解決上述經(jīng)濟(jì)性和安全性問題，單層缸設(shè)計(jì)時(shí)對(duì)中壓前軸封進(jìn)行了優(yōu)化：

（1）合理設(shè)計(jì)軸封的漏汽參數(shù)，適當(dāng)提高來自SSR的蒸汽溫度與之匹配，保證其與軸封漏汽之間的溫差，避免啟停機(jī)過程中轉(zhuǎn)子彎曲；

（2）滿足結(jié)構(gòu)需要和脹差的情況下，增加軸封的有效齒數(shù)，優(yōu)化軸封徑向間隙，保證最優(yōu)經(jīng)濟(jì)性；

（3）將原端把汽封結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為懸掛式汽封結(jié)構(gòu)，避免汽封體隨外缸一起膨脹導(dǎo)致汽封間隙增大。優(yōu)化后的軸封見圖3。

圖3 單層缸中壓前軸封結(jié)構(gòu)

2.4 進(jìn)、排氣型線設(shè)計(jì)

在汽缸結(jié)構(gòu)中，蒸汽的進(jìn)、排腔室占相當(dāng)大的比例，而衡量該腔室氣動(dòng)性能的指標(biāo)為全壓損失系數(shù)，全壓損失系數(shù)愈低，其氣動(dòng)性能愈好，因此，世界各汽輪機(jī)制造廠多年來始終把降低壓損作為提高汽輪機(jī)內(nèi)效率的重要手段之一。在對(duì)型線優(yōu)化收益的計(jì)算過程中，首先用Pro/E建立了幾何模型，然后用Workbench來實(shí)現(xiàn)網(wǎng)格的劃分，最后運(yùn)用CFX對(duì)其進(jìn)行計(jì)算分析。

在單層中壓缸設(shè)計(jì)過程中，考慮到缸效率和經(jīng)濟(jì)性的提高，汽缸在進(jìn)汽、排汽腔室的型線設(shè)計(jì)上進(jìn)行了優(yōu)化，各腔室的截面積在周向上采用漸變的方式，以保證進(jìn)口或出口處周向壓力分布均勻，減小各腔室的壓損。

傳統(tǒng)的350 MW機(jī)組中壓進(jìn)汽采用豎直四進(jìn)汽，中壓排汽采用周向等截面排汽；單層缸的中壓進(jìn)汽采用水平切向兩進(jìn)汽，中壓排汽采用周向變截面排汽。優(yōu)化前后的全三維流場(chǎng)模擬示意圖見圖4～圖7，從圖中看出，單層缸的進(jìn)、排汽倒流處渦流區(qū)域明顯減小。中壓進(jìn)、排汽腔室型線優(yōu)化使中壓缸效率顯著提升，熱耗收益大約13 kJ/kW·h。

圖4 中壓四進(jìn)汽流場(chǎng)

圖5 水平切向兩進(jìn)汽流場(chǎng)

圖6 等截面排汽流場(chǎng)

圖7 變截面排汽流場(chǎng)

2.5 脹差設(shè)計(jì)

汽輪機(jī)在啟動(dòng)-運(yùn)行-停機(jī)過程中，由于汽輪機(jī)各部件材質(zhì)不同，線脹系數(shù)不同，且隨著進(jìn)入汽輪機(jī)的蒸汽溫度不斷變化，靜子部分和轉(zhuǎn)子部分的膨脹值也在不斷變化，且膨脹量不相同，因此就會(huì)導(dǎo)致熱態(tài)時(shí)動(dòng)靜間隙偏離冷態(tài)值，形成脹差。

該機(jī)組死點(diǎn)布置與常規(guī)350 MW機(jī)組一致，絕對(duì)死點(diǎn)位于中壓后，相對(duì)死點(diǎn)位于中壓前，因此，從脹差上來看，中壓?jiǎn)螌痈着c雙層缸的差異在于，前者為單層缸 （包括隔板等附件）膨脹量與轉(zhuǎn)子膨脹量之差，而后者則為內(nèi)缸、外缸 （包括隔板等附件）膨脹量的疊加之后與轉(zhuǎn)子膨脹量之差，再者，雙層缸機(jī)組外缸材料與單層缸材料線脹系數(shù)非常接近，定性分析，該中壓?jiǎn)螌痈着c雙層缸膨脹量相差不大；又因轉(zhuǎn)子膨脹量與汽缸層數(shù)無關(guān)，故單層缸機(jī)組脹差與雙層缸機(jī)組差別不大，精確計(jì)算結(jié)果也顯示兩者脹差非常接近。

2.6 汽缸穩(wěn)定性

汽缸穩(wěn)定性是指汽缸在承受熱脹、自重、管道反力、做功反轉(zhuǎn)力矩等情況下能夠安全穩(wěn)定運(yùn)行。汽缸穩(wěn)定性校核是機(jī)組設(shè)計(jì)必須要考慮的重要因素之一，是汽輪機(jī)組安全運(yùn)行的首要保障。

中壓采用單層缸之后，中壓模塊的重量相比雙層缸機(jī)組減小 （約22 t），因此，為了保證汽缸穩(wěn)定運(yùn)行，貓爪不至于托空，必須將作用到汽缸上的合力、合力距降到一定水平，而中壓缸做功反轉(zhuǎn)力矩受中壓缸功率限制無法調(diào)整，則只能降低連接到中壓缸上各管道的力和力矩，使其滿足汽缸穩(wěn)定性校核要求。

3 單層缸強(qiáng)度分析

汽缸是汽輪機(jī)設(shè)備安全校核必不可少的重要部套之一，就單層中壓缸而言，缸體內(nèi)部壓力和溫度沿軸向坐標(biāo)變化而變化，溫度場(chǎng)不均勻而產(chǎn)生的熱應(yīng)力和變形，本身還承受隔板對(duì)其的軸向力以及管道作用的力和力矩，汽缸強(qiáng)度、氣密性的計(jì)算比較復(fù)雜。一般情況下，汽缸采用近似方法進(jìn)行常規(guī)經(jīng)驗(yàn)計(jì)算，但隨著計(jì)算機(jī)技術(shù)的發(fā)展，利用專業(yè)的三維軟件進(jìn)行的有限元分析法也越來越普遍，且計(jì)算結(jié)果也更加精確。

對(duì)汽缸進(jìn)行經(jīng)驗(yàn)計(jì)算時(shí)，將汽缸壁和汽缸法蘭、螺栓等分別考慮。根據(jù)壓力、溫度分布將汽缸沿軸向分成若干段，采用理論公式分別進(jìn)行計(jì)算。其計(jì)算過程可根據(jù) 《汽輪機(jī)強(qiáng)度計(jì)算手冊(cè)》逐步進(jìn)行，在此不做詳細(xì)說明。下面將三維軟件的有限元分析進(jìn)行簡(jiǎn)單介紹。

該單層缸進(jìn)汽壓力5.007 MPa，局部最高運(yùn)行溫度569℃。在進(jìn)行三維有限元計(jì)算時(shí)，采用Pro/E建立三維模型，網(wǎng)格劃分缸體以四面體單元為主，螺栓以六面體單元為主。螺栓及缸體上下半中分面網(wǎng)格較密。根據(jù)其運(yùn)行環(huán)境，需要對(duì)中壓缸在冷態(tài)、穩(wěn)態(tài)和瞬時(shí) （啟停機(jī)）汽缸的剛性、強(qiáng)度、汽密性以及汽缸在長(zhǎng)期運(yùn)行螺栓松弛之后的密封性進(jìn)行計(jì)算分析。

3.1 確定邊界條件

位移邊界：根據(jù)汽缸滑銷系統(tǒng)結(jié)構(gòu)，3個(gè)坐標(biāo)方向上的限位見圖8。

圖8 汽缸位移限位示意圖

溫度邊界：穩(wěn)定運(yùn)行時(shí)進(jìn)汽室內(nèi)外法蘭溫差為50℃，啟停機(jī)瞬態(tài)工況下，進(jìn)汽室內(nèi)外法蘭溫差取為100℃；中壓缸內(nèi)壁的溫度按照各通流級(jí)的設(shè)計(jì)溫度 （見表1）進(jìn)行分區(qū)和計(jì)算；外壁的換熱系數(shù)穩(wěn)態(tài)工況為2.5 W/㎡·℃，瞬態(tài)工況為7.0 W/㎡·℃。

表1 中壓通流溫度、壓力參數(shù)

力的邊界：螺栓預(yù)緊力為300 MPa；各級(jí)隔板按實(shí)際重量加載至懸掛銷槽中部；重力加速度按9 800 mm/s2給定；中壓缸內(nèi)部的壓力按照各通流級(jí)的設(shè)計(jì)壓力 （見表1）；隔板對(duì)汽缸定位面的作用力按各級(jí)通流靜葉前后壓差與隔板受力面積的乘積計(jì)算；管口力按設(shè)計(jì)院管道聯(lián)算結(jié)果進(jìn)行加載。

3.2 冷態(tài)計(jì)算

中壓全實(shí)缸在冷態(tài)時(shí)受到螺栓預(yù)緊力和全實(shí)缸自重，需要校核的是在合力作用下的汽缸位移、螺栓應(yīng)力和中分面法蘭的汽密性。計(jì)算結(jié)果顯示汽缸隔板懸掛銷處天地向變形最大為0.13 mm；汽缸法蘭上的Mises應(yīng)力約為65 MPa，汽缸壁上應(yīng)力＜10 MPa；中分面大部分區(qū)域的接觸壓力＞10 MPa以上，中分面處于良好的接觸狀態(tài)。見圖9～圖11。

圖9 冷態(tài)工況隔板懸掛銷天地向位移示意圖

圖10 冷態(tài)工況汽缸Mises應(yīng)力云圖

圖11 冷態(tài)時(shí)中壓缸中分面的接觸壓力

3.3 穩(wěn)態(tài)計(jì)算

穩(wěn)態(tài)運(yùn)行時(shí)進(jìn)汽室內(nèi)外法蘭溫差按50℃，進(jìn)汽室內(nèi)外壁溫差按20℃。計(jì)算結(jié)果表明：進(jìn)汽段法蘭上平均Mises應(yīng)力為97.1 MPa，缸壁上平均Mises應(yīng)力為66.6 MPa，缸壁上薄膜應(yīng)力+彎曲應(yīng)力最大值為92.8 MPa，三者均小于材料對(duì)應(yīng)工作溫度下的持久強(qiáng)度。中分面螺栓最大Mises應(yīng)力最大320 MPa，小于螺栓材料對(duì)應(yīng)工作溫度下的屈服強(qiáng)度。汽缸后軸封區(qū)域接觸壓力較小，最大張口量為0.03 mm，其余大部分區(qū)域接觸壓力大于10 MPa，密封性良好。而張口區(qū)域位于同一腔室，對(duì)汽缸運(yùn)行沒有影響。見圖12～圖14。

圖12 穩(wěn)態(tài)工況缸體Mises應(yīng)力云圖

圖13 穩(wěn)態(tài)工況中分面螺栓的Mises應(yīng)力云圖

圖14 穩(wěn)態(tài)工況下汽缸中分面接觸壓力

3.4 瞬態(tài)計(jì)算

瞬態(tài)工況是指機(jī)組在啟停機(jī)過程中環(huán)境條件最為惡劣的時(shí)刻，此時(shí)的溫度場(chǎng)邊界比較復(fù)雜，無法準(zhǔn)確定義。在計(jì)算時(shí)近似地按照額定工況時(shí)的壓力和溫度參數(shù)加載到汽缸內(nèi)壁，然后將內(nèi)外壁溫差設(shè)為穩(wěn)態(tài)時(shí)的2倍，汽缸外壁的換熱系數(shù)設(shè)為穩(wěn)態(tài)時(shí)的2.8倍。計(jì)算結(jié)果顯示：瞬態(tài)工況下，進(jìn)汽段法蘭的Mises應(yīng)力最大為213.9 MPa，汽缸壁截面的Mises應(yīng)力為149.6 MPa，均小于對(duì)應(yīng)溫度下的屈服強(qiáng)度；螺栓最大Mises應(yīng)力小于360 MPa，小于螺栓材料對(duì)應(yīng)工作溫度下的屈服強(qiáng)度。汽缸后軸封處張口量為0.003 mm，其余區(qū)域接觸壓力大于10 MPa，密封性良好。見圖15、圖16。

圖15 瞬態(tài)工況中分面螺栓的Mises應(yīng)力云圖

圖16 瞬態(tài)工況下汽缸中分面接觸壓力

3.5 長(zhǎng)期運(yùn)行時(shí)的計(jì)算

對(duì)于汽缸中分面螺栓而言，機(jī)組長(zhǎng)期運(yùn)行后，螺栓將發(fā)生高溫蠕變，螺栓緊力會(huì)減小，中分面接觸壓力也將減小。以一個(gè)大修期為例進(jìn)行計(jì)算，高溫螺栓蠕變產(chǎn)生松弛，汽缸后軸封段張口量為0.018 mm，1～4級(jí)隔板區(qū)域張口量為0.022～0.091 mm，其余大部分區(qū)域接觸壓力大于10 MPa，密封性良好。為了保證大修后汽缸緊力，適當(dāng)增加螺栓緊力后即可消除局部張口。見圖17、圖18。

圖17 松弛后汽缸中分面的接觸壓力

圖18 松弛后汽缸中分面的張口量

3.6 水壓試驗(yàn)

在汽輪機(jī)汽缸生產(chǎn)制造的過程中，為了確保產(chǎn)品能安全運(yùn)行，通常需要使用水壓試驗(yàn)的方法對(duì)汽缸進(jìn)行檢測(cè)。一般情況下，水壓試驗(yàn)在常溫下進(jìn)行，但水壓試驗(yàn)的壓力要求高于產(chǎn)品額定運(yùn)行的壓力，通常是最大運(yùn)行壓力的1.5倍。因此，單層缸設(shè)計(jì)時(shí)，有必要對(duì)汽缸水壓試驗(yàn)時(shí)的中分面密封性和螺栓受力進(jìn)行安全性校核。

單層缸水壓試驗(yàn)時(shí)，考慮到水壓試驗(yàn)工裝強(qiáng)度和結(jié)構(gòu)限制，汽缸內(nèi)部按其壓力分布劃分為3個(gè)區(qū)域 （見圖19），各腔室試驗(yàn)壓力按其最高運(yùn)行壓力的1.5倍進(jìn)行，結(jié)果顯示汽缸中分面壓力分布均勻，平均Mises應(yīng)力大于20 MPa，汽缸內(nèi)壁局部?jī)?nèi)張口最大28 μm，位于中壓側(cè)排汽腔室內(nèi)部，不會(huì)造成中分面漏水，符合安全性要求。見圖20。

圖19 水壓試驗(yàn)壓力腔室分布圖

圖20 整個(gè)中分面壓力分布

4 結(jié)論

汽缸在機(jī)組運(yùn)行時(shí)，受力情況和溫度場(chǎng)都比較復(fù)雜，汽缸設(shè)計(jì)的邊界條件很難完全符合運(yùn)行時(shí)各個(gè)狀態(tài)，汽缸設(shè)計(jì)時(shí)按照汽缸運(yùn)行最惡劣的工況并考慮一定的安全系數(shù)進(jìn)行設(shè)計(jì)。因此，機(jī)組的運(yùn)行過程數(shù)據(jù)會(huì)與設(shè)計(jì)值存在一定偏差。

一般來說，單層缸用于100 MW以下的低參數(shù)機(jī)組，而用于350 MW超臨界機(jī)組的中壓?jiǎn)螌痈?，此為?guó)內(nèi)首例，運(yùn)行之后還需長(zhǎng)期的跟蹤、總結(jié)和優(yōu)化，這樣才能保證機(jī)組長(zhǎng)期安全、穩(wěn)定、高效地運(yùn)行。

Design Points of DTC 350 MW Supercritical Single-shell Intermediate Pressure Cylinder

Gao Zhanyu， Liu Xionɡ， Yanɡ Xiaoyan

（Dongfang Turbine Co.,Ltd.,Deyang Sichuan,618000）

In order to further reduce the manufacturing cost and improve the efficiency of the unit,the supercritical intermediate pressure single-shell cylinder module was developed with DTC 350 MW unit.In this paper,the design points of the supercritical single-shell intermediate pressure cylinder were briefly analyzed,the structure,strength design and the necessary process of the single-shell cylinder were emphatically described.

350 MW,single-shell cylinder,supercritical

TK26

A

1674-9987（2017）04-0005-07

10.13808/j.cnki.issn1674-9987.2017.04.002

高展羽 （1982-），男，工程師，畢業(yè)于合肥工業(yè)大學(xué)機(jī)械設(shè)計(jì)制造及自動(dòng)化專業(yè)，現(xiàn)從事汽輪機(jī)研發(fā)工作。