(1.中車(chē)唐山機(jī)車(chē)車(chē)輛有限公司，河北 唐山 063035；2.機(jī)械科學(xué)研究院 哈爾濱焊接研究院有限公司，哈爾濱 150028)

大角度激光填絲雙面焊碳鋼車(chē)體結(jié)構(gòu)T形接頭疲勞性能分析

郭麗娟1王喜君1何嘉1李小宇2孫謙2

(1.中車(chē)唐山機(jī)車(chē)車(chē)輛有限公司，河北 唐山 063035；2.機(jī)械科學(xué)研究院 哈爾濱焊接研究院有限公司，哈爾濱 150028)

針對(duì)2.5 mm和3 mm的碳鋼材料的T形接頭熔透焊接，采用ER50-G焊絲作為填充金屬，對(duì)優(yōu)化工藝參數(shù)焊接的T形接頭的疲勞性能進(jìn)行試驗(yàn)，對(duì)斷口的宏觀及微觀斷裂特征進(jìn)行了分析。結(jié)果表明:指定壽命為1×107次循環(huán)下，激光填絲焊T形接頭的中值疲勞極限σ0.1為222.5 MPa；疲勞試件均斷裂于焊趾部位，主要是由于該處存在較大的應(yīng)力集中；斷裂試件疲勞裂紋的啟裂區(qū)和啟裂擴(kuò)展區(qū)具有典型的疲勞斷裂特征，疲勞條帶清晰，擴(kuò)展區(qū)的大小隨疲勞循環(huán)次數(shù)的增加而增大，瞬斷區(qū)斷口形貌均為大小不一的淺韌窩。研究結(jié)果可為激光填絲焊的車(chē)體結(jié)構(gòu)工程化應(yīng)用提供數(shù)據(jù)支持。

激光填絲焊T形接頭大角度疲勞

0 序 言

國(guó)內(nèi)外高鐵和動(dòng)車(chē)組車(chē)體多采用鋁合金材料制造，這可以使車(chē)體結(jié)構(gòu)減重，提高運(yùn)行速度，但鋁合金型材存在一定的熱裂傾向,且可修復(fù)性差的缺點(diǎn)，一旦損壞就有報(bào)廢的可能[1-4]。目前，歐洲在設(shè)計(jì)時(shí)速較低的動(dòng)車(chē)組擬采用碳鋼材料生產(chǎn)制造，采用碳鋼材料制造的車(chē)體較鋁合金型材的可修復(fù)性好，可以節(jié)約成本，提高車(chē)輛的使用壽命。

焊接是軌道交通車(chē)體制造的關(guān)鍵工藝。與常規(guī)的熔焊方法相比，激光填絲焊具有熱輸入低、焊接變形小、焊縫質(zhì)量?jī)?yōu)良、生產(chǎn)效率高、易于實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化焊接等優(yōu)點(diǎn)[5-8]，因此更加適合于長(zhǎng)焊縫、要求變形小的車(chē)體結(jié)構(gòu)的焊接生產(chǎn)。對(duì)于車(chē)輛運(yùn)行時(shí)高速、動(dòng)載服役特點(diǎn)，生產(chǎn)上往往要求焊接變形小、效率高和焊縫質(zhì)量?jī)?yōu)良，特別是要求接頭的疲勞性能優(yōu)良。結(jié)構(gòu)疲勞可靠性對(duì)機(jī)車(chē)車(chē)輛結(jié)構(gòu)運(yùn)行的安全性來(lái)說(shuō)尤為重要[9]。試驗(yàn)基于碳鋼車(chē)體及軌道交通關(guān)鍵結(jié)構(gòu)件的2.5 mm厚+3 mm厚碳鋼材料的T形接頭激光填絲焊工藝，開(kāi)展了大角度激光填絲焊接頭疲勞性能研究，為碳鋼車(chē)體及相關(guān)結(jié)構(gòu)件的激光焊接生產(chǎn)和安全運(yùn)行提供數(shù)據(jù)支撐。

1 試驗(yàn)材料及設(shè)備

1.1 母材及焊接材料檢驗(yàn)

試驗(yàn)所用母材為2.5 mm厚的05CuPCrNi鋼和3 mm厚的09CuPCrNi-A鋼，焊材為φ1.0 mm的ER50-G。表1，表2為化學(xué)成份及力學(xué)性能的試驗(yàn)結(jié)果。

表1 母材和焊絲的化學(xué)成分(%)

1.2 焊接設(shè)備

試驗(yàn)采用激光填絲焊，激光為6 kW光纖激光器，光纖芯徑為0.6 mm，焦距223 mm。送絲機(jī)為數(shù)字化TIG焊設(shè)備中的送絲機(jī)構(gòu)。

表2 母材性能

1.3 焊接接頭形式

工藝試驗(yàn)針對(duì)3 mm厚09CuPCrNi-A 鋼+2.5 mm厚05CuPCrNi鋼的T形接頭，采用激光填絲雙面兩道焊接，要求焊透，而不能焊穿底板，并且控制變形。接頭形式如圖1所示。焊接時(shí)，焊絲在前，激光在后，激光、焊絲和焊接方向在同一個(gè)面上，并與底板夾角為35°，激光垂直于焊縫，焊絲與焊縫成20°夾角。

圖1 坡口形式

1.4 焊接工藝參數(shù)

通過(guò)工藝試驗(yàn)得到最佳工藝參數(shù)，見(jiàn)表3。

表3 最佳焊接參數(shù)

2 激光填絲焊T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)結(jié)果及分析

疲勞試驗(yàn)按照 GB/T 13816—1992《焊接接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)方法》標(biāo)準(zhǔn)的要求進(jìn)行，以確定T形接頭的疲勞性能。試驗(yàn)采用的循環(huán)應(yīng)力比R=0.1，指定循環(huán)壽命取1×107次。在試驗(yàn)過(guò)程中，當(dāng)疲勞裂紋尺寸足夠大導(dǎo)致載荷加不上去時(shí)，自動(dòng)卸載停振，并記錄循環(huán)次數(shù)。

2.1 疲勞試驗(yàn)結(jié)果分析

表4為T(mén)形接頭疲勞試驗(yàn)結(jié)果。根據(jù)表4的試驗(yàn)結(jié)果，通過(guò)升降法確定的激光填絲焊T形接頭的指定壽命為1×107次循環(huán)下的疲勞極限，其結(jié)果如圖2所示。

表4 T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)結(jié)果

圖2 疲勞試驗(yàn)升降圖

疲勞極限升降圖中“×”表示在該應(yīng)力水平下試件未達(dá)到指定壽命時(shí)斷裂，“o”表示在該應(yīng)力水平下試件達(dá)到指定壽命時(shí)未斷裂。由圖2可知，共有3級(jí)應(yīng)力水平，有效試件數(shù)為11個(gè)，共有4個(gè)子樣對(duì)。由升降法確定的激光填絲焊T形接頭指定壽命為1×107次循環(huán)下的中值疲勞極限為：

根據(jù)表4試驗(yàn)結(jié)果，按常規(guī)方法確定的中值S-N曲線和由升降法確定的107次循環(huán)下的中值疲勞極限，最終確定的激光填絲焊T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試驗(yàn)(應(yīng)力循環(huán)比R=0.1)的中值S-N曲線如圖3所示，激光填絲焊T形接頭指定壽命為1×107次循環(huán)下的中值疲勞極限σ0.1為222.5 MPa。疲勞極限達(dá)到2.5 mm母材屈服強(qiáng)度的67%的水平，這說(shuō)明所獲得的接頭具有良好的疲勞性能。

圖3 疲勞試驗(yàn)S-N曲線

2.2 疲勞斷口分析

圖4為激光填絲焊T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試件宏觀圖片，圖上箭頭所指為斷裂試件的裂紋處。從圖4可以看出：激光填絲焊T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試件均斷于焊趾部位。這是由于此處存在較大的應(yīng)力集中，接頭在承受疲勞載荷過(guò)程中，疲勞裂紋易于在該處形核并擴(kuò)展。

圖4 疲勞試件(2-4)宏觀照片

圖5為激光填絲焊T形接頭部分?jǐn)嗔衙}動(dòng)拉伸疲勞試件微觀斷口形貌。從圖5中可以看出，激光填絲焊T形接頭部分?jǐn)嗔衙}動(dòng)拉伸疲勞試件中，并未發(fā)現(xiàn)明顯的氣孔和夾雜等缺陷，斷裂試件疲勞裂紋的啟裂區(qū)和啟裂擴(kuò)展區(qū)具有典型的疲勞斷裂特征，疲勞條帶清晰，擴(kuò)展區(qū)的大小隨疲勞循環(huán)次數(shù)的增加而增大，瞬斷區(qū)斷口形貌均為大小不一的淺韌窩。

圖5 疲勞試件(2-4)斷口形貌

3 結(jié) 論

通過(guò)對(duì)大角度激光填絲雙面焊碳鋼車(chē)體結(jié)構(gòu)T形接頭的疲勞性能分析：

(1)指定壽命為1×107次循環(huán)下，激光填絲焊T形接頭的中值疲勞極限σ0.1為222.5 MPa，達(dá)到2.5 mm厚母材靜拉伸強(qiáng)度的67%。

(2)激光填絲焊T形接頭脈動(dòng)拉伸疲勞試件均斷于焊趾部位，主要是由于該處存在較大的應(yīng)力集中。

(3)疲勞試件斷口中，啟裂區(qū)和啟裂擴(kuò)展區(qū)的疲勞條帶清晰，具有典型的疲勞斷裂特征，終斷區(qū)斷口微觀形貌特征為韌窩。

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TG405

2017-02-07

國(guó)家重點(diǎn)研發(fā)計(jì)劃項(xiàng)目(2016YFB1102100)

郭麗娟，1982年出生，學(xué)士，高級(jí)工程師。主要從事軌道車(chē)體焊接工藝研究。