韓戈， 陽誠武， 李紫良,2， 趙勝豐,2， 盧新根,2,*

1.中國科學院工程熱物理研究所 輕型動力重點實驗室， 北京 100190 2.中國科學院大學， 北京 100190

離心壓氣機管式擴壓器研究進展及評述

韓戈1， 陽誠武1， 李紫良1,2， 趙勝豐1,2， 盧新根1,2,*

1.中國科學院工程熱物理研究所 輕型動力重點實驗室， 北京 100190 2.中國科學院大學， 北京 100190

緊湊高效的擴壓器設計非常具有挑戰(zhàn)性，成為制約高壓比離心壓氣機應用于工程實際的主要技術障礙。管式擴壓器是解決高壓比離心壓氣機擴壓器設計難題的有效手段。目前管式擴壓器已經在國外先進中小型航空發(fā)動機中得到了應用，有效地提升了離心壓氣機性能。本文從管式擴壓器設計參數對壓氣機性能的影響以及管式擴壓器內部復雜流動機理研究兩個方面對管式擴壓器的國內外研究進展進行了回顧，討論了管式擴壓器內部流動機理及其對離心壓氣機性能的影響，并指出了管式擴壓器研究的發(fā)展趨勢。

離心壓氣機； 管式擴壓器； 壓氣機性能； 內部流動； 非定常流動

由于具有單級壓比高、零部件少、結構緊湊、可靠性高和抗外物撞擊能力強等一系列優(yōu)勢，離心壓氣機在中小型航空發(fā)動機中得到了廣泛的應用?，F代高性能航空發(fā)動機對高推(功)重比的需求使壓氣機的壓比不斷提高。然而高壓比使得離心葉輪出口氣流很不均勻，同時高壓比使得徑向擴壓器進口馬赫數增加，甚至出現超聲，再加上擴壓器入口與離心葉輪出口之間距離很小，兩者之間存在強烈的非定常相互作用，進一步惡化了葉輪與擴壓器之間的匹配；另一方面，飛行平臺對發(fā)動機外徑的限制使得擴壓器更加緊湊，導致擴壓器負荷進一步提高，離心壓氣機性能惡化，使得擴壓器成為了限制高壓比離心壓氣機性能提高的瓶頸，緊湊高效擴壓器的設計非常具有挑戰(zhàn)性。

管式擴壓器特殊的燕尾型前緣形狀能夠較好地適應離心葉輪出口超聲速不均勻氣流，同時可以通過直接將氣流轉到軸向的轉彎方式來縮小擴壓器外徑，因此采用管式擴壓器既能夠提高高壓比離心壓氣機的性能，又能夠一定程度上減小壓氣機外徑，是解決高壓比離心壓氣機擴壓器設計難題的有效手段。目前管式擴壓器已經在國外先進中小型航空發(fā)動機中得到了應用[1-2]。但是由于保密原因，公開發(fā)表的相關文獻很少。本文從管式擴壓器概述、管式擴壓器對壓氣機性能的影響以及管式擴壓器內部流動等3個方面對管式擴壓器的研究進展進行介紹。

1 管式擴壓器概述

管式擴壓器由沿周向均布的一系列擴壓管道構成。一般情況下，管式擴壓器的單個擴壓管道由燕尾型前緣、喉部及緊接其后的擴壓通道構成。燕尾型前緣(見圖1及圖2)由管式擴壓器相鄰的2個通道在進口部分相貫形成，這種燕尾型前緣對于高馬赫數的不均勻氣流適應性較好。雖然管式擴壓器具有較復雜的前緣結構，然而從氣流通道來看，管式擴壓器與傳統(tǒng)的葉片擴壓器和楔形擴壓器相比卻具有相似的結構(見圖1[3-4])，它們都存在無葉區(qū)、半無葉區(qū)、擴壓器喉部和擴壓通道。管式擴壓器與葉片擴壓器和楔形擴壓器相比唯一區(qū)別在于管式擴壓器進口部分有一個獨特的區(qū)域，這一區(qū)域由相鄰管式擴壓器通道相貫形成的燕尾型前緣組成，位于擴壓器的無葉區(qū)與半無葉區(qū)之間，該區(qū)域常稱之為偽無葉區(qū)。在管式擴壓器前緣之后圓柱形通道一般會向下游延伸一段，這一段圓柱形通道的截面積一直保持不變，即管式擴壓器的幾何喉部。因此管式擴壓器的幾何喉部是三維的，具有一定的長度，而并非像其他類型的擴壓器那樣幾何喉部為一個截面。在管式擴壓器喉部之后，氣流通過一段錐形擴壓通道減速擴壓。

在錐形擴壓通道之后，管式擴壓器除了減速擴壓以外還需進一步將氣流轉到軸向。傳統(tǒng)的管式擴壓器中此部分擴壓通道采用的是魚尾型通道，如圖2(a)[5-6]所示。這種擴壓通道的顯著特點是將徑向擴壓器和軸向擴壓器設計成一體，也被稱為“ram’s horn”管式擴壓器。這些魚尾型通道被逐根插入到錐形擴壓通道中并用螺栓固定以實現其與管式擴壓器基座的連接。同時也存在另一種采用管式擴壓器的轉彎形式，即在管式擴壓器徑向通道后連接90° 轉彎通道，而后再連接軸向擴壓器。這樣氣流在管式擴壓器擴壓通道之后的90° 轉彎中混合，待氣流轉到軸向后再經軸向擴壓器進一步擴壓整流，最終排出壓氣機，如圖2(b)[7]所示。

圖1 管式擴壓器Fig.1 Pipe diffuser

Vrana[8]于20世紀60年代首先提出了管式擴壓器的概念，并引起了離心壓氣機設計和研究者的很大興趣。起初加拿大聯合飛機公司(1975年改稱加拿大普惠公司，Pratt and Whitney Cananda，以下簡稱P&WC公司)[9]以及美國國家航空航天局(National Aeronautics and Space Administration，NASA)[10]對管式擴壓器進行了性能試驗，發(fā)現管式擴壓器是解決高亞聲和超聲速擴壓器設計的有效手段。而后，P&WC公司將管式擴壓器應用于其發(fā)動機型號中(見圖3)[11]，例如PT6渦軸發(fā)動機以及JT15D渦扇發(fā)動機。

圖2 2種管式擴壓器轉彎型式Fig.2 Two turning configurations of pipe diffuser

雖然如此，對于管式擴壓器的設計以及內部流動機理并不清楚，因此P&WC公司隨后在20世紀70年代針對管式擴壓器設計參數對壓氣機性能的影響進行了試驗研究[12]。為了進一步探明管式擴壓器內部流動機理，P&WC公司從20世紀80年代開始到2004年借助于Carlton大學的低速大尺度管式擴壓器風洞試驗臺對魚尾型管式擴壓器進行了風洞試驗，測得了管式擴壓器內部流場[13-15]。同時通用電器(General Electric，GE)公司也進行了類似的風洞試驗研究[16]。2000年以后，阿爾斯通燃機(Alstom Gas Turbines)公司[17-18]以及本田公司[19]也都加入了管式擴壓器研究的行列。其中阿爾斯通燃機公司在英國Cranfield大學的支持下對管式擴壓器幾何參數對壓氣機性能的影響進行了研究。2008年以后，研究者們開始著手對管式擴壓器內部流場進行測量，德國亞琛理工大學[7,20-24]以及加拿大的幾所大學[5-6,25-26]分別應用先進流場測量手段為GE公司和P&WC公司測得了管式擴壓器內部的流場。最近管式擴壓器內部的非定常流動以及離心葉輪和管式擴壓器前緣的非定常相互作用成為了研究的熱點，川崎重工[27]、P&WC公司[28-30]以及GE公司[31]均對管式擴壓器內的非定常流動進行了研究。

目前P&WC公司的PW600系列渦扇發(fā)動機、JT-15D小型渦扇發(fā)動機和PT6系列渦軸發(fā)動機的離心壓氣機均應用了管式擴壓器，并且在流動機理研究的基礎上不斷改進管式擴壓器的氣動及結構設計(見圖4)[1]。而包括GE公司在內的其他航空發(fā)動機及燃機公司也都在積極開展管式擴壓器研究和設計工作。

圖3 P&WC公司早期的管式擴壓器[11]Fig.3 Early pipe diffuser of P&WC[11]

圖4 管式擴壓器結構[1]Fig.4 Structure of pipe diffuser[1]

2 管式擴壓器對壓氣機性能的影響

常見的擴壓器有：無葉擴壓器、低稠度擴壓器、葉片式擴壓器以及楔形擴壓器等。一般認為無葉擴壓器具有較為寬廣的裕度但損失較大；葉片式擴壓器和楔形擴壓器效率較高但裕度相對較?。坏统矶葦U壓器則介于二者之間。因此無葉擴壓器和低稠度擴壓器多用于對效率要求不苛刻但是需要有寬廣裕度的過程工程中，例如制冷壓縮機和渦輪增壓器。而葉片擴壓器及楔形擴壓器在高壓比離心壓氣機中應用較多[32-35]。相比于楔形擴壓器，管式擴壓器具有更高的性能，圖5為P&WC公司的PT6發(fā)動機離心壓氣機分別采用葉片式擴壓器和管式擴壓器時的級效率對比，其中橫坐標為壓氣機級壓比，縱坐標為效率變化?？梢钥闯霾捎霉苁綌U壓器后，壓氣機在不同工作點的性能都有了提高。

早期對于管式擴壓器的研究集中在探究其對壓氣機性能的影響。P&WC公司的Kenny[9]于1969年最早證實了管式擴壓器在高性能高壓比離心壓氣機上應用的可行性。Kenny通過對比壓比5∶1和6∶1的2個離心壓氣機分別采用管式擴壓器和其他類型擴壓器的性能，發(fā)現采用管式擴壓器時離心壓氣機的壓比和效率比采用其他類型擴壓器時均有較大提高，詳見表1。通過分析還發(fā)現管式擴壓器的喉部堵塞較小且總壓損失較低。

1973年，美國NASA的Lewis研究中心的Klassen[10]對一個壓比為1.9的低壓比離心葉輪與不同擴壓器相匹配時的性能進行了對比。其中原始擴壓器為葉片擴壓器，同時采用具有錐形和喇叭形2種不同擴張段的管式擴壓器。實驗結果發(fā)現原擴壓器具有最高的效率和靜壓恢復系數，穩(wěn)定工作范圍也最寬廣。而通過增大2種管式擴壓器的喉部面積能夠提高擴壓器的性能。由此可見當管式擴壓器應用于壓比較低的離心壓氣機時，并沒有優(yōu)勢。

管式擴壓器形狀復雜，影響其性能的參數較多，因此在對管式擴壓器有了初步研究之后，部分學者對管式擴壓器的設計參數對壓氣機性能的影響進行了研究。1977年，Reeves[12]發(fā)表了3組高壓比離心壓氣機帶不同截面形狀的管式徑向擴壓器(擴壓器未轉到軸向，氣流徑向排出)的實驗結果。實驗結果顯示方形進口截面的管式擴壓器具有較大的穩(wěn)定工作范圍，但是類橢圓形進口截面的管式擴壓器性能較高。Izumi和Hirose[36]認為設計時使管式擴壓器通道中心線的相切圓直徑小于葉輪外徑能夠減小管式擴壓器前緣與葉輪出口的距離，減小甚至消除葉輪出口氣流角與管式擴壓器前緣幾何角的不匹配，進一步提高管式擴壓器的靜壓恢復系數。英國Cranfield大學Bennett等[17-18]在國家工程與物理科學研究委員會(Engineering and Physical Sciences Research Council)和阿爾斯通燃氣輪機公司的支持下，對管式擴壓器喉部面積及擴壓器通道數目等關鍵參數對壓氣機性能的影響進行了實驗研究。發(fā)現當喉部面積的大小使得壓氣機設計流量與擴壓器堵塞流量之比為0.98時壓氣機性能最好，而截面形狀的變化對于壓氣機性能影響不大。但是這一研究將管式擴壓器出口設置在了喉部之后，所以在實驗過程中管式擴壓器沒有喉部之后的擴壓通道，存在一定的局限性。2014年，Han等[3]研究了管式徑向擴壓器進口與葉輪出口半徑比、喉部長度、喉部面積以及擴張角等幾何參數對壓氣機性能的影響，認為管式擴壓器進口與葉輪出口半徑比在1.03左右較好，喉部長度與喉部直徑之比為0～0.5較好，喉部面積存在最佳值，而擴張角不宜大于6°。2016年，Han等[37]以采用魚尾型管式擴壓器的高壓比單級離心壓氣機為研究對象，對魚尾型管式擴壓器的面積分布規(guī)律以及中心線形狀等幾何參數對壓氣機性能和擴壓器內部流動的影響進行了數值研究，得到了最佳面積分布規(guī)律以及壓氣機性能隨二維中心線形狀變化時的圖譜。

圖5 葉片式擴壓器與管式擴壓器效率對比[2]Fig.5 Comparison of stage efficiency of vaned diffuser and that of pipe diffuser[2]

表1 不同擴壓器效率比較Table 1 Comparison of efficiency of different diffusers

總壓比擴壓器類型絕熱效率/%5∶1平板擴壓器73葉片擴壓器75管式擴壓器81.86∶1葉片擴壓器73管式擴壓器81.3

此外，Filipenco等[38]在不同來流條件下對管式擴壓器進行了實驗研究，發(fā)現管式擴壓器的靜壓恢復系數主要受擴壓器進口氣流角影響。但擴壓器進口軸向的不均勻性以及擴壓器進口馬赫數基本上對擴壓器的靜壓恢復系數不產生影響。而Han等[4]對同一壓氣機分別采用管式擴壓器和楔形擴壓器時在不同工況點的性能進行了對比，發(fā)現采用管式擴壓器時在設計轉速壓氣機性能要高于采用楔形擴壓器的壓氣機性能，然而在低轉速時采用管式擴壓器的壓氣機性能反而不如采用楔形擴壓器的壓氣機性能。

國內對于管式擴壓器性能的研究相對較少。2011年，王毅等[39]以德國“Radiver”高壓比離心壓氣機為研究對象，應用數值方法對管式徑向擴壓器喉部面積變化對壓氣機特性的影響進行了研究。同樣發(fā)現，當喉部面積使設計流量與擴壓器堵塞流量之比為0.98時，壓氣機獲得最佳性能。2012年，王博和嚴明[40]通過數值方法分析了進口形狀和壓力面局部變形對壓氣機性能的影響，發(fā)現類橢圓形進口管式擴壓器的壓比、效率和裕度均比楔形擴壓器高；圓形進口管式擴壓器具有比類橢圓形進口的管式擴壓器更高的壓比和效率，但是裕度大大減?。粔毫γ婢植孔冃斡欣谔岣吖苁綌U壓器的性能。2014年，韓戈等[41]通過數值方法得到了管式擴壓器的喉部長度和擴張角2個參數對壓氣機性能的影響規(guī)律，認為2個參數的取值均不宜太大。

從發(fā)表的文獻來看，國內外學者研究了管式擴壓器關鍵參數對壓氣機性能的影響，得到了部分參數對壓氣機性能的影響規(guī)律。然而研究中部分學者對管式擴壓器做了簡化，因此無法反映管式擴壓器內部的真實流動情況，具有一定的局限性。

3 管式擴壓器內部流動研究

3.1 低速風洞研究

圖6 Carleton大學的風洞試驗臺[42]Fig.6 Wind tunnel of Carleton University[42]

圖7 不同進口條件下擴壓器出口流場[13] Fig.7 Outlet flow field of diffuser with different inlet conditions[13]

針對魚尾型管式擴壓器展開的風洞試驗研究，測得了魚尾型管式擴壓器內的低速流場，加深了對管式擴壓器內部流動的理解。然而所采用的研究對象為簡化后的魚尾型管式擴壓器，既不包含燕尾型前緣結構，又簡化了魚尾型擴壓通道的幾何形狀，因此無法反映管式擴壓器內部的真實流動情況，同樣具有一定的局限性。

3.2 內部流動研究

隨著流動測量手段的發(fā)展，部分學者開始對真實管式擴壓器內部流動進行測量。2008年以來，德國亞琛理工大學噴氣推進和葉輪機械研究所在GE公司航空發(fā)動機項目支持下，持續(xù)多年開展了管式擴壓器研究。Zachau和Buescher[20]針對一個采用管式擴壓器的離心壓氣機展開研究，應用粒子圖像測速法(Particle Image Velocimetry，PIV)測得了管式擴壓器內部部分截面的流場(實驗臺如圖8(a)所示，流場如圖9(a)所示，圖中Cnorm為無量綱速度)。研究發(fā)現：管式擴壓器前半段在壓力面發(fā)生流動分離，而擴壓器通道后30%中擴壓已經不明顯，因此推測適當縮短出口段長度應該對性能不會有太大影響。2009年，Zachau和Niehuis[21]繼續(xù)對管式擴壓器進行了更細致的實驗研究，應用PIV測量技術，分析了離心葉輪葉頂間隙、離心葉輪出口抽氣以及葉輪和擴壓器軸向相對位置3個參數對壓氣機流場和性能的影響。分析發(fā)現增大離心葉輪葉頂間隙會使壓氣機性能下降；減小離心葉輪出口抽氣會使壓氣機特性向小流量方向移動，性能有所下降；而改變離心葉輪與擴壓器的軸向相對位置對于壓氣機性能基本沒有影響。Kunte等[22]在Zachau和Niehuis的研究基礎之上進一步對離心葉輪葉頂間隙和離心葉輪出口抽氣對壓氣機性能和擴壓器流場的影響進行了研究。發(fā)現增大離心葉輪葉頂間隙會使擴壓器內射流向吸力面及葉頂移動，增大流動分離。減少離心葉輪葉頂抽氣會使擴壓器通道內邊界層增厚，導致擴壓器壓力面的流動分離提前發(fā)生，降低管式擴壓器性能。Kunte等[7]在研究團隊之前成果基礎上，將管式擴壓器的后30%切掉，通過PIV以及油流測量擴壓器內流場，發(fā)現切掉后30%后，管式擴壓器壓力面的流動分離得到了抑制，壓氣機效率不但沒有下降反而使絕熱效率提高了0.3%，但是擴壓器出口氣流角發(fā)生了改變。因此重新設計了串列軸向擴壓器代替了原來的軸向擴壓器，并進一步對串列軸向擴壓器兩排葉片的周向相對位置對壓氣機性能的影響進行了研究，發(fā)現當后排葉片靠近前排葉片的壓力面時，壓氣機性能最優(yōu)。通過采用串列軸向擴壓器以及切掉管式擴壓器的后30%使壓氣機性能提高了1.3%，驗證了Zachau和Buescher的猜想[20]。Wilkosz等[23]在Zachau及Kunte研究的基礎之上進一步為切掉后30%的管式擴壓器設計了1個單排葉片的軸向擴壓器，葉片前緣在轉彎通道之內且長度與Kunte設計的串列軸向擴壓器相當。數值計算發(fā)現該軸向擴壓器較好地組織了內部流動，性能略高于Kunte等[7]設計的串列擴壓器。2015年，Schmidt等[24]對原有的具有串列葉片的軸向擴壓器的前面1排葉片加長，直接與管式徑向擴壓器相接。通過實驗對比了具有單排葉片的軸向擴壓器[23]、具有串列葉片的軸向擴壓器[7]和具有加長前排葉片的串列軸向擴壓器的性能，發(fā)現兩種串列擴壓器的壓比和效率相差不大，靜壓恢復系數略高，但是加長第1排葉片后串列擴壓器的裕度比另外2種軸向擴壓器小2%。

圖8 管式擴壓器實驗裝置Fig.8 Test rigs of pipe diffuser

可以看出德國亞琛理工大學對管式擴壓器的研究很大程度上集中在葉輪參數變化對擴壓器的影響以及管式擴壓器之后的軸向擴壓器的研究，對于管式擴壓器本身涉及的內容并不多。

圖9 管式擴壓器內部流場Fig.9 Internal flow field of pipe diffuser

也有部分學者對P&WC公司采用的魚尾型管式擴壓器內部流動進行了研究。2004年，Roberts和Steed[5]針對某型發(fā)動機軸流-離心組合壓氣機的后面級(串列離心葉輪+管式擴壓器)，分別采用k-ε和SST湍流模型進行了設計轉速下定常數值模擬，簡單分析了葉輪和擴壓器內流場，并將特性與實驗數據比對。研究發(fā)現SST湍流模型具有更好的吻合度。Bourgeois等[6,25]對一采用串列葉輪和魚尾型管式擴壓器的離心壓氣機進行了數值及實驗研究。采用k-ε、SST以及RSM-SSG 3種湍流模型對該壓氣機進行了數值模擬，并用激光多普勒測速法(Laser Doppler Velocimetry，LDV)測出壓氣機內部幾個截面上的流場(實驗臺如圖8(b)所示,出口流場見圖9(b)，圖中Cx為軸向速度，U2為離心葉輪輪緣速度)。通過分別對比計算以及實驗的總體性能和壓氣機進口、轉靜子之間和擴壓器出口3個截面上的流場，發(fā)現數值結果與實驗結果符合較好，相比于其它2種湍流模型，SST模型能夠更好地反映壓氣機的總體性能以及內部流動狀況。2016年，Ali等[26]應用曲率修正后的SST湍流模型(SST-CC)對Bourgeois在2009年計算的采用串列葉輪和魚尾型管式擴壓器的離心壓氣機重新進行了計算并且與采用SST計算模型的計算結果進行了對比。研究發(fā)現SST-CC湍流模型對壓氣機的效率和內部流場的預測與SST模型相差不大，但是對于壓氣機壓比的預測要好于SST湍流模型。

雖然P&WC公司已經將管式擴壓器應用到了航空發(fā)動機上，但是目前能夠看到的相關文獻并不多。可以看到這些對于魚尾型管式擴壓器的研究雖然測得了魚尾型管式擴壓器內部流場，但是其研究重點放在了數值算法和湍流模型上，對于管式擴壓器的內部流動機理關注不夠。

國內對于管式擴壓器內部流動的研究很少。胡駿等[43]認為管式擴壓器效率高的主要原因有3點：① 管式擴壓器前緣的銳邊能夠起到減弱激波強度的作用，適合超聲速來流；② 管式擴壓器前緣銳邊能夠把不均勻來流進行調勻，從而也可以減少損失；③ 對于小流量高增壓比的離心壓氣機來講，擴壓器的軸向寬度很小，葉片擴壓器在角區(qū)二次流損失嚴重，而在管式擴壓器的圓管通道中，二次流損失大為減少。

3.3 非定常研究

管式擴壓器特殊的燕尾型前緣與離心葉輪出口距離比其他類型的擴壓器都要近，存在著較強的非定常相互作用。因此對采用管式擴壓器的離心壓氣機進行非定常數值研究，以探究管式擴壓器特殊前緣結構與葉輪的非定常相互作用機理十分有必要。Gould等[28]對采用管式擴壓器時離心葉輪葉片上的負荷變化較為關注。通過應用二維及三維非定常數值方法得到了主葉片以及分流葉片上的非定常負荷。計算結果顯示，2種方法得到的流場和特性相差不大，在設計點得到的結果與實驗結果較為接近，而在其他點偏差較大。離心葉輪葉片非定常峰值負荷為定常負荷的3.5倍，大流量工況葉片尾緣的非定常負荷在向葉片前緣傳播時衰減較快。Ding[29]進一步對Roberts和Steed[5]以及Bourgeois等[6,25]所研究的壓氣機進行了非定常數值模擬研究，并與實驗數據進行了詳盡比對。發(fā)現通過采用非定常數值模擬可以進一步提高壓氣機性能的預測精度。Grates等[30]對一采用管式擴壓器的跨聲速壓氣機進行了非定常數值研究。數值計算得到的時間平均特性與實驗結果符合良好。分析發(fā)現擴壓器通道內主要存在2個渦：一個是由于負攻角在擴壓器前緣產生的通道渦，靠近擴壓器葉頂，渦的強度隨著時間變化而變化；另一個渦是由于流體經過擴壓器的燕尾型前緣發(fā)生回流而產生的，靠近擴壓器葉根。2個渦相互作用使得高能流體向壓力面移動，低能流體從壁面向通道中心遷移(見圖10)，對于抑制氣流分離有重要作用。2014年，Sugimoto等[27]對帶有管式擴壓器的高壓比單級離心壓氣機進行了實驗研究，并且對其進行了定常和非定常數值計算，其中非定常數值結果通過Harmonic方法獲得。對比數值和實驗結果發(fā)現Harmonic方法非定常計算的準確性較高，時均特性與實驗結果吻合較好。同時認為管式擴壓器前緣的特殊結構使得其進口幾何角在展向不斷變化，正好與葉輪出口葉頂的氣流角相適應，改善了擴壓器進口葉頂區(qū)域的流動(見圖11，圖中α2為葉輪出口氣流角，α3V為擴壓器進口幾何角，①、②、③分別對應于近失速點、設計點和堵塞點)。同年，Wilkosz等[31]對管式擴壓器進行了非定常數值及實驗研究，發(fā)現非定常損失占到壓氣機設計點損失的2.4%，而非定常效應增加的損失主要來源于葉頂間隙泄漏流而非擴壓器。

圖10 管式擴壓器前緣對渦[30]Fig.10 Leading edge vortices of pipe diffuser[30]

圖11 管式擴壓器進口氣流角與幾何角分布[27]Fig.11 Distributions of flow angle and metal angle at pipe diffuser inlet[27]

壓氣機中的非定常流動十分復雜，管式擴壓器與離心葉輪之間的非定常相互作用更是近幾年研究的熱點，雖然以上對于采用管式擴壓器的壓氣機非定常研究取得了一些積極研究成果，但是對于管式擴壓器的非定常研究，特別是離心葉輪與管式擴壓器的非定常相互作用還需進一步研究。

4 管式擴壓器研究的發(fā)展趨勢

對于管式擴壓器的研究已持續(xù)了半個世紀，國內外學者利用實驗測試以及數值模擬等多種手段對管式擴壓器內部流動進行了深入的研究，取得了不少積極成果。國內外研究者一方面開展部分管式擴壓器關鍵參數對壓氣機性能的影響，得到部分參數對壓氣機性能的影響規(guī)律，為管式擴壓器的設計提供了參考；另一方面，利用實驗和數值模擬手段，開展管式擴壓器內部復雜流動機理研究，初步揭示了管式擴壓器提高壓氣機性能的流動機理。

然而相比于管式擴壓器在中小型航空發(fā)動機壓氣機研制中所取得的巨大效益而言，關于管式擴壓器內部流動機理的認識以及關于離心葉輪與管式擴壓器之間非定常耦合研究，顯然滯后得多。盡管就管式擴壓器幾何設計、效果評定和內部流動機理認識等方面，積累了一定的實驗數據和經驗準則，盡管在某些局部問題上取得了突破性進展，但就目前管式擴壓器研究現狀來看，仍有一些問題困擾著設計者們。如：

1) 雖然國內外學者均對管式擴壓器設計參數對壓氣機性能的影響進行了研究，但是研究過于分散，缺乏完整系統(tǒng)的研究，與傳統(tǒng)擴壓器相比，尚沒有建立不同幾何參數對管式擴壓器性能影響的圖譜，管式擴壓器設計中幾何參數的選取仍然存在很大的盲目性。

2) 應用管式擴壓器時，不同公司選用了不同的轉彎型式，例如P&WC公司偏向于采用魚尾型管式擴壓器，而GE公司則偏向于采用管式徑向擴壓器+軸向擴壓器的轉彎布局形式，而不同轉彎型式的優(yōu)劣尚無對比。因此，如何選擇管式擴壓器的轉彎型式也是一個亟待解決的問題。

3) 管式擴壓器應用于高壓比離心壓氣機有利于提高壓氣機的性能，但是其內部流動機理還不明確，尚沒有指導管式擴壓器設計的理論體系。

因此，對于管式擴壓器依然需要進一步研究，今后研究的主要內容應該包括以下幾個方面：

1) 開展具有完整前緣的管式擴壓器風洞實驗，應用氣動探針及流動顯示技術測量管式擴壓器內部包括前緣對渦以及魚尾型通道內對渦在內的渦系的產生、發(fā)展和相互作用機理。

2) 系統(tǒng)開展級環(huán)境下管式擴壓器前緣幾何參數對離心壓氣機性能影響的實驗研究，獲得擴壓器實驗數據，總結獲得不同來流條件下擴壓器典型性能圖譜，減小管式擴壓器設計的盲目性。

3) 兼顧管式擴壓器氣動性能和加工難度，探索魚尾型管式擴壓器和管式徑向擴壓器+軸向擴壓器等不同轉彎布局型式的優(yōu)劣，為管式擴壓器工程設計提供指導。

4) 利用高精度實驗和數值模擬手段探討不同關鍵幾何參數沿流程分布規(guī)律對管式擴壓器性能以及內部二次流動的影響。

5) 應用先進的穩(wěn)態(tài)和動態(tài)測試手段更加詳細地測量管式擴壓器燕尾型前緣與離心葉輪出口氣流的定常以及非定常耦合作用，得到管式擴壓器內部前緣對渦以及通道內渦系的產生和發(fā)展過程，進一步結合定常及非定常模擬手段，對擴壓器通道內部流動進行詳細分析，揭示管式擴壓器提高壓氣機性能的內部流動機理。

6) 通過試驗及數值手段研究設計及非設計工況下管式擴壓器內部流動特點以及其對壓氣機性能的影響。

7) 總結管式擴壓器性能以及內部流動研究結果，提煉管式擴壓器流動損失模型，發(fā)展管式擴壓器相關設計方法及設計準則，為緊湊式高性能管式擴壓器設計奠定理論基礎。

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(責任編輯： 鮑亞平,李世秋)

*Corresponding author. E-mail: xingenlu@hotmail.com

A review of studies on pipe diffuser of centrifugal compressor

HAN Ge1, YANG Chengwu1, LI Ziliang1,2, ZHAO Shengfeng1,2, LU Xin’gen1,2,*

1.KeyLaboratoryofLight-dutyGas-turbine,InstituteofEngineeringThermophysics,ChineseAcademyofSciences,Beijing100190,China2.UniversityofChineseAcademyofSciences,Beijing100190,China

It is a great challenge to design a diffuser with both high performance and compact size. The compact and high performance design of diffusers has become the main technical limitation for the application of diffusers on high pressure ratio centrifugal compressors. Using pipe diffusers are recognized as an effective method to solve the tough diffuser design problem for high pressure ratio centrifugal compressors. Pipe diffusers have been used for advanced overseas small and medium jet engines. The performance of the centrifugal compressor has been improved evidently by using pipe diffusers. This review mainly introduces the research development of pipe diffusers home and abroad in two perspectives: first, the influences of design parameters of the pipe diffuser on the stage performance of the centrifugal compressor; second, the complex mechanism of the internal flow in pipe diffusers. The influence of the mechanism of internal flow in pipe diffuser on the performance of the centrifugal compressor is discussed, and some recommendations are made for the development of future research on pipe diffusers.

centrifugal compressor; pipe diffuser; compressor performance; internal flow; unsteady flow

2016-11-17； Revised： 2017-02-26； Accepted： 2017-06-15； Published online： 2017-06-26 09:07

URL： www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20170626.0907.002.html

s： National Natural Science Foundation of China (51606187); Defense Industry Technology Development Program (B1320133025)

V231.3

A

1000-6893(2017)09-520949-12

2016-11-17； 退修日期： 2017-02-26； 錄用日期： 2017-06-15； 網絡出版時間： 2017-06-26 09:07

www.cnki.net/kcms/detail/11.1929.V.20170626.0907.002.html

國家自然科學基金 (51606187)； 國防基礎科研項目 (B1320133025)

*通訊作者.E-mail: xingenlu@hotmail.com

韓戈， 陽誠武， 李紫良， 等． 離心壓氣機管式擴壓器研究進展及評述[J]． 航空學報, 2017, 38(9): 520949. HAN G, YANG C W, LI Z L, et al. A review of studies on pipe diffuser of centrifugal compressor[J]. Acta Aeronautica et Astronautica Sinica, 2017, 38(9): 520949.

http://hkxb.buaa.edu.cn hkxb@buaa.edu.cn

10.7527/S1000-6893.2017.620949