蘭春虎，范 巍，李盛偉，王兆峰，王 江

（1.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，天津 300171；2.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司電力科學(xué)研究院，天津 300384；3.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司，天津 300010）

電磁干擾下合并單元常用算法的誤差分析

蘭春虎1，范 巍2，李盛偉1，王兆峰1，王 江3

（1.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司經(jīng)濟(jì)技術(shù)研究院，天津 300171；2.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司電力科學(xué)研究院，天津 300384；3.國(guó)網(wǎng)天津市電力公司，天津 300010）

本文旨在分析在取消電子式互感器出口二次轉(zhuǎn)換器的前提下，合并單元能否克服電磁干擾的影響，輸出符合規(guī)范要求的數(shù)據(jù)。在介紹電子式互感器的幅值及相位誤差計(jì)算方法的基礎(chǔ)上，列舉了合并單元常用的幾種數(shù)據(jù)處理算法。詳細(xì)分析了三角自卷積窗算法的實(shí)現(xiàn)流程，并重點(diǎn)介紹了利用三角自卷積窗計(jì)算幅值、頻率及初相角的方法。設(shè)計(jì)了一種基于LabVIEW的校驗(yàn)儀，模擬合并單元各類算法在不同信噪比條件下產(chǎn)生的誤差，比較各算法的優(yōu)劣。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，合并單元可以通過軟件算法消除電磁干擾的影響，提供誤差范圍符合規(guī)范要求的數(shù)據(jù)。

合并單元；電子式電流互感器；校驗(yàn)儀；三角自卷積窗；誤差分析

自2009年5月，國(guó)家電網(wǎng)公司推出智能電網(wǎng)建設(shè)方案起至今，智能電網(wǎng)已從理論設(shè)想提升為工程建設(shè)標(biāo)準(zhǔn)，電子式互感器作為核心技術(shù)得到了大量的工程應(yīng)用及深入的理論研究。在功能定位方面，相關(guān)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)及文獻(xiàn)[1-2]規(guī)定，電子式互感器負(fù)責(zé)采集電流、電壓信號(hào)，合并單元負(fù)責(zé)對(duì)來自電子互感器二次變換器的電流、電壓信號(hào)做同步處理。目前主流觀點(diǎn)認(rèn)為二次變換器屬于電子式互感器的一部分，以趙應(yīng)兵等[3]為例，文中指出電子互感器必須在出口處經(jīng)二次變換器實(shí)現(xiàn)信號(hào)數(shù)字化，并通過光纖對(duì)外傳輸。但由于二次變換器是分立器件，本身占據(jù)一定空間，在工程應(yīng)用中暴露出沒有空間安裝的問題。針對(duì)該問題，本文考慮取消二次變換器，其功能由合并單元實(shí)現(xiàn)，使互感器輸出的模擬信號(hào)通過電纜直接進(jìn)入合并單元。為了通過實(shí)驗(yàn)手段分析各算法的抗干擾能力，設(shè)計(jì)了一種校驗(yàn)儀，驗(yàn)證在電磁干擾環(huán)境中，合并單元輸出的數(shù)據(jù)能否滿足相關(guān)規(guī)范要求。

1 采用傅里葉變換的誤差計(jì)算

根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[1，4-9]中電子式互感器的誤差定義，分析電子式電流互感器的幅值誤差及相位誤差計(jì)算過程如下。

一次電流幅值ip(tn)和被測(cè)互感器的二次電流數(shù)字量輸出is(n)皆為周期性信號(hào)，這些信號(hào)數(shù)字化后的離散傅里葉變換分別為

式中：T為一個(gè)工頻周波的時(shí)間；n為數(shù)據(jù)集計(jì)數(shù)序號(hào)；tn為一次電流第n個(gè)數(shù)據(jù)集采樣完畢時(shí)間；k為疊加周期數(shù)；Ts為一次電流兩個(gè)樣本之間的時(shí)間間隔。

對(duì)于額定頻率的幅值誤差和相位誤差，分別為

式中：ε為幅值誤差；φe為相位誤差，rad；Ip（f1）和Is（f1）分別為復(fù)數(shù)系數(shù)形式；krd為額定變比；φp為一次電流相位；φs為被試電流互感器的二次電流相位。

2 電子式電流互感器誤差校驗(yàn)儀結(jié)構(gòu)

為了對(duì)不同算法的抗電磁干擾能力進(jìn)行量化分析，本文設(shè)計(jì)了一種校驗(yàn)儀[10-12]，包含硬件及軟件兩部分，結(jié)構(gòu)圖如圖1所示，具體功能模塊如下。

1）試驗(yàn)電流源

作為校驗(yàn)過程中的信號(hào)源，電流源具備足夠的容量及調(diào)節(jié)精度，頻率調(diào)整范圍為[49.5 Hz，50.5 Hz]。

2）標(biāo)準(zhǔn)電流互感器

鐵芯線圈的電流互感器準(zhǔn)確度較高，且不受一次載流導(dǎo)體位置影響，適合作為標(biāo)準(zhǔn)電流互感器。本系統(tǒng)采用的標(biāo)準(zhǔn)電流互感器額定變比為1 000 A/1 A，準(zhǔn)確度為0.05級(jí)。被測(cè)電子式電流互感器準(zhǔn)確度為0.2S級(jí)。標(biāo)準(zhǔn)電流互感器的準(zhǔn)確級(jí)比被測(cè)電子式電流互感器的準(zhǔn)確級(jí)高2級(jí)，符合規(guī)范要求。

3）信號(hào)調(diào)理電路

通過電阻分壓電路將標(biāo)準(zhǔn)電流互感器低壓側(cè)的電流信號(hào)轉(zhuǎn)換成電壓信號(hào)，便于計(jì)算機(jī)處理。

4）標(biāo)準(zhǔn)信號(hào)通道與被試信號(hào)通道

標(biāo)準(zhǔn)信號(hào)使用的數(shù)據(jù)傳輸通道有完善的屏蔽措施，可以忽略來自外界的干擾。被試信號(hào)使用的數(shù)據(jù)傳輸通道使用普通二次電纜，暴露在電磁干擾環(huán)境中，考慮工程實(shí)際中開關(guān)柜體尺寸，長(zhǎng)度定為4 m。

5）數(shù)據(jù)采集卡

選用美國(guó)NI公司的PCI-4474完成標(biāo)準(zhǔn)電流互感器與被試電子式電流互感器的模數(shù)轉(zhuǎn)換工作。其分辨率為24位，最小誤差為6×10-8，滿足校驗(yàn)儀在準(zhǔn)確級(jí)方面的要求。在同步采樣方面，PCI-4474使用外加時(shí)鐘實(shí)現(xiàn)信號(hào)同步。由于基準(zhǔn)信號(hào)和被試信號(hào)使用同一個(gè)數(shù)據(jù)采集卡完成信號(hào)處理，所以可以保證二者的采樣同步性。

6）基于LabVIEW的誤差分析平臺(tái)

計(jì)算機(jī)使用Winpcap軟件捕獲PCI-4474發(fā)出的數(shù)據(jù)包，通過LabVIEW建立的分析平臺(tái)，在后臺(tái)計(jì)算出電子式互感器的比值差、相位差；在前臺(tái)實(shí)現(xiàn)標(biāo)準(zhǔn)、被測(cè)信號(hào)的波形顯示等功能。

圖1 校驗(yàn)儀結(jié)構(gòu)Fig.1 Structure of calibration equipment

3 合并單元主流數(shù)據(jù)處理算法分析

由于被試互感器的二次電纜暴露在強(qiáng)電磁干擾環(huán)境中，信號(hào)中含有大量噪聲及諧波成分。因此要求合并單元算法能準(zhǔn)確地提取出信號(hào)中的基頻分量，這就需要分析不同信噪比背景下，合并單元常用的幾種數(shù)據(jù)處理算法的優(yōu)劣，得出能否克服干擾獲得正確信號(hào)基頻分量的結(jié)論。

合并單元常用的數(shù)據(jù)處理算法[13-16]有Blackman窗、Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗、4階矩形卷積窗和4階三角自卷積窗函數(shù)。前4類算法均可算作矩形窗的改進(jìn)算法，其優(yōu)勢(shì)為對(duì)頻率的辨識(shí)度高，但缺點(diǎn)是容易在頻域變換時(shí)引入干擾及頻譜泄漏；4階三角自卷積窗函數(shù)與前述的矩形窗相比，實(shí)時(shí)性方面相差不大，但在減少頻譜泄漏帶來的誤差方面存在明顯優(yōu)勢(shì)，適合于有較強(qiáng)干擾的環(huán)境，以及對(duì)幅值、初相角等參數(shù)準(zhǔn)確度要求較高的場(chǎng)合?？紤]到減少干擾和提高精度的需求，本文重點(diǎn)介紹三角自卷積窗的實(shí)現(xiàn)流程，并就試驗(yàn)數(shù)據(jù)與其他窗函數(shù)對(duì)比、給出評(píng)價(jià)。

3.1 基于三角自卷積窗的基波參數(shù)分析方法

3.1.1 算法流程

基于三角自卷積窗的基波參數(shù)算法流程如圖2所示，包括以下幾個(gè)步驟：①對(duì)離散信號(hào)做截短處理，即進(jìn)行長(zhǎng)度為N的三角自卷積窗運(yùn)算；②對(duì)加窗序列做傅里葉變換，獲得其離散頻譜；③在得到的頻譜中搜索基波附近局部幅值最大譜線k1和次大譜線k2；④利用基于最小二乘法LSM（least square method）的多項(xiàng)式擬合算法求解頻率偏移量λ；⑤計(jì)算基波頻率、幅值和初相角等參數(shù)。

圖2 算法流程Fig.2 Flow chart of algorithm

3.1.2 離散頻譜插值算法

以頻率單一的時(shí)域信號(hào)x（t）為例，經(jīng)采樣頻率為fs的模數(shù)轉(zhuǎn)換器后，得離散序列為

式中，A0、f0、φ0、a分別為信號(hào)的幅值、頻率、初相角和各諧波較基波的頻率倍數(shù)。

對(duì)離散后的信號(hào)加長(zhǎng)度為N的p階三角自卷積窗WTri-p(m)進(jìn)行截短，其中，p階三角自卷積窗計(jì)算式為

式中：m為各離散頻譜序列號(hào)，m=0,1,…,N-1；M為三角自卷積窗的長(zhǎng)度。

得到截短后的信號(hào)為

對(duì)截短后的信號(hào)做傅氏變換，得離散頻譜為

式中，k0=f0N/fs代表基波頻率f0在離散頻譜中的位置。在工程應(yīng)用中，模數(shù)轉(zhuǎn)換的采樣頻率fs為常數(shù)值，而電力系統(tǒng)的基波頻率f0往往存在波動(dòng)。所以就算采用鎖相環(huán)技術(shù)，采樣頻率fs也無法與基波頻率f0保持嚴(yán)格的整數(shù)倍關(guān)系，即k0為非整數(shù)，位于離散頻譜幅值最大譜線k1和次大譜線k2之間（k1?k0?k2=k1+1）。因此非同步采樣在所難免，如圖3所示。

圖3 非同步采樣情況Fig.3 Profile of non-synchronous sampling

在頻率f0附近采用局部峰值搜索策略找到局部幅值最大和次大的譜線位置，分別為k1和k2，其中k0=k1+λ，λ代表頻率偏移量，兩條譜線幅值分別為y1和y2。為關(guān)于λ的復(fù)雜有理式，由于直接求解反函數(shù)計(jì)算量過大，故本文使用LSM法，用自定義參數(shù)α代替λ求解各參量。定義系數(shù)α和系數(shù)β分別為

由y1和y2可以計(jì)算出β，再利用頻譜插值多項(xiàng)式計(jì)算出相應(yīng)的α。

式中，a1,a2,…,ak為擬合多項(xiàng)式系數(shù)。

此時(shí)，頻率f0、幅值A(chǔ)0和初相角φ0的計(jì)算式分別為

式中：x（k1）同式（10）中對(duì)x（k）的定義；arg表示求離散譜線的相角。

3.2 噪聲影響下的基波參數(shù)提取試驗(yàn)

令信號(hào)源產(chǎn)生電子式電流互感器的額定電流信號(hào)，該信號(hào)同時(shí)含有基波、2次和3次諧波，使電子式電流互感器輸出信號(hào)的時(shí)域表達(dá)式為

式 中 ：f0=50 Hz；A0=150 mV ；φ0=10°；A2=4 mV ；φ2=35°；A3=10 mV ；φ3=70°；fs=4 000 Hz。

據(jù)GB/T 20840.8—2007[1]中的規(guī)定，當(dāng)前應(yīng)用于電子式互感器的電磁兼容試驗(yàn)共包含2項(xiàng)輻射試驗(yàn)和11項(xiàng)抗擾度試驗(yàn)?？紤]到單項(xiàng)試驗(yàn)的電磁環(huán)境與設(shè)備所在的真實(shí)電磁環(huán)境差距較大，本文將多項(xiàng)試驗(yàn)所用磁場(chǎng)混合，以達(dá)到模擬現(xiàn)場(chǎng)最惡劣條件下磁場(chǎng)環(huán)境的目的。通過分析上述13項(xiàng)試驗(yàn)報(bào)告，本文選取2項(xiàng)檢出故障率最高的試驗(yàn)，即脈沖磁場(chǎng)抗擾度及阻尼振蕩磁場(chǎng)抗擾度，以及最常用的工頻磁場(chǎng)抗擾度試驗(yàn)，將三者產(chǎn)生的磁場(chǎng)混合形成本文的試驗(yàn)用磁場(chǎng)。將校驗(yàn)儀置于該混合磁場(chǎng)中，使被試信號(hào)通道中產(chǎn)生噪聲。令信噪比以10 dB為步長(zhǎng)，在[10 dB，100 dB]的范圍內(nèi)變化，對(duì)被試信號(hào)持續(xù)采樣。分別采用長(zhǎng)度為N=512的Blackman窗、Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗、4階矩形卷積窗和4階三角自卷積窗處理信號(hào)，并采用離散頻譜插值校正算法求取信號(hào)的基波頻率、幅值和初相角。各算法獲取的基波參數(shù)隨噪聲強(qiáng)度變化的曲線分別如圖4～圖6所示。

圖4 基波頻率絕對(duì)誤差隨信噪比變化的曲線Fig.4 Curves of the absolute error of fundamental waves’frequency vs signal-to-noise ratio

圖5 基波幅值誤差隨信噪比變化的曲線Fig.5 Curve of the error of fundamental waves’amplitude vs signal-to-noise ratio

圖6 基波初相角絕對(duì)誤差隨信噪比變化的曲線Fig.6 Curve of the absolute error of fundamental waves’initial phase angle vs signal-to-noise ratio

圖4展示了合并單元的幾大常用算法在不同信噪比的噪聲環(huán)境中，提取基波頻率的絕對(duì)誤差分布曲線。4階矩形卷積窗與Blackman窗所采集的基波頻率誤差相似，略高于其他3類算法的測(cè)量誤差；4項(xiàng)3階Nuttall窗和Blackman-Harris窗在信噪比大于50 dB后的測(cè)量結(jié)果準(zhǔn)確度得到明顯提高；使用4階三角自卷積窗測(cè)得的基波頻率準(zhǔn)確度最高，且其優(yōu)勢(shì)在信噪比大于20dB后體現(xiàn)得淋漓盡致。

圖5給出的是合并單元各常用算法在噪聲環(huán)境中，提取基波幅值誤差分布曲線。在信噪比小于50 dB時(shí)，各算法測(cè)得的基波幅值誤差隨信噪比的增大而迅速下降，但在[50 dB，60 dB]之間，Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗、4階三角自卷積窗測(cè)量值誤差會(huì)有小幅上升，在信噪比大于60 dB后，4階矩形卷積窗與Blackman窗測(cè)量值的比差趨于常數(shù)，其他算法的誤差則繼續(xù)降低。在所有算法中，4階三角自卷積窗的基波幅值誤差最小。

圖6給出了合并單元各常用算法在噪聲環(huán)境中，提取基波初相角的絕對(duì)誤差分布曲線。當(dāng)信噪比不大于40 dB時(shí)，4階矩形卷積窗與Blackman窗、Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗的誤差相差不大，但均大于采用4階三角自卷積窗測(cè)得基波初相角的絕對(duì)誤差。當(dāng)信噪比大于40 dB時(shí)，Blackman窗、Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗較4階矩形卷積窗有明顯優(yōu)勢(shì)，但準(zhǔn)確度均低于采用4階三角自卷積窗的情況。由圖6可見，采用4階三角自卷積窗的基波初相角準(zhǔn)確度最高。

綜上所述，4階三角自卷積窗算法利用其優(yōu)良的旁瓣性能，能夠有效克服不同信噪比的噪聲對(duì)基波參數(shù)分析的影響，其準(zhǔn)確度高于采用Blackman窗、Blackman-Harris窗、4項(xiàng)3階Nuttall窗、4階矩形卷積窗的情況，特別當(dāng)信噪比大于30 dB后，采用4階三角自卷積窗進(jìn)行基波參數(shù)提取的準(zhǔn)確度明顯高于其他4種窗函數(shù)。

上述試驗(yàn)數(shù)據(jù)還顯示出，合并單元各主流算法在不同強(qiáng)度的噪聲影響下，測(cè)得的基波頻率絕對(duì)誤差變化范圍為[3.8×10-9Hz，5.9×10-4Hz]；基波幅值比差變化范圍為[3.1×10-10，0.08×10-2]；基波初相角誤差范圍為[2.3×10-5′，3.1′]。滿足 GB/T 20840.8—2007[1]規(guī)定的0.2S級(jí)計(jì)量用互感器誤差限制要求。

4 結(jié) 語

本文介紹了電子式電流互感器誤差校驗(yàn)儀的組成結(jié)構(gòu)，建立了基于三角自卷積窗的FFT算法，還給出了基于三角自卷積窗的基波參數(shù)分析方法，并通過試驗(yàn)驗(yàn)證了合并單元各主流算法在基波參數(shù)分析中的有效性及準(zhǔn)確性。實(shí)驗(yàn)結(jié)果顯示，合并單元可以通過軟件算法消除電磁干擾的影響，提供誤差范圍符合規(guī)范要求的數(shù)據(jù)。對(duì)于計(jì)量用電子式電流互感器，可以取消出口處的二次轉(zhuǎn)換模塊，使互感器輸出的模擬信號(hào)通過電纜直接接入合并單元。

[1]GB/T 20840.8—2007，互感器第8部分：電子式電流互感器[S].2007.

[2]曹團(tuán)結(jié)，尹項(xiàng)根，張哲，等（Cao Tuanjie，Yin Xianggen，Zhang Zhe，et al）.電子式互感器數(shù)據(jù)同步的研究（Discussion on data synchronization of electronic instrument transformers）[J].電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào)（Proceedings of the CSU-EPSA），2007，19（2）：108-113．

[3]趙應(yīng)兵，周水斌，馬朝陽（Zhao Yingbing，Zhou Shuibin，Ma Zhaoyang）.基于IEC61850-9-2的電子式互感器合并單元的研制（Research and manufacture of merging unit based on IEC 61850-9-2）[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制（Power System Protection and Control），2010，38（6）：104-106，110．

[4]毛安瀾，葉國(guó)雄，吳士普，等（Mao Anlan，Ye Guoxiong，Wu Shipu，et al）.Rogowski結(jié)構(gòu)電子式電流互感器復(fù)合誤差的檢測(cè)方法（The method of Rogowski structure of electronic current transformer composite errors calibration）[J].電測(cè)與儀表（Electrical Measurement&Instrumentation），2011，48（4）：30-35，44．

[5]周文中，趙國(guó)生，李海洋（Zhou Wenzhong，Zhao Guosheng，Li Haiyang）.Rogowski線圈測(cè)量誤差分析及改進(jìn)措施（Error analysis and improved method of Rogowski coil）[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制（Power System Protection and Control），2009，37（20）：99-103，112．

[6]江亞群，楊勇，姜燕（Jiang Yaqun，Yang Yong，Jiang Yan）.電參量微機(jī)測(cè)量中隨機(jī)誤差的分析及抑制（Methods of restraning random errors in computer-based electric parameter measurement）[J].長(zhǎng)沙電力學(xué)院學(xué)報(bào)：自然科學(xué)版（Journal of Changsha University of Electric Power：Natural Science），2002，17（4）：34-37．

[7]梁仕斌（Liang Shibin）.電流互感器復(fù)合誤差的測(cè)量方法（Measuring methods of composite errors on current transformer）[J].繼電器（Relay），2005，33（18）：79-83．

[8]尚秋峰，張靜，董建彬（Shang Qiufeng，Zhang Jing，Dong Jianbin）.電子式電流互感器校準(zhǔn)系統(tǒng)不確定度評(píng)定方法（Evaluation of measurement uncertainty for the calibration system of electronic current transformer）[J].電力系統(tǒng)自動(dòng)化（Automation of Electric Power Systems），2008，32（18）：63-66 ．

[9]劉彬，葉國(guó)雄，郭克勤，等（Liu Bin，Ye Guoxiong，Guo Keqin，et al）.基于Rogowski線圈的電子式電流互感器復(fù)合誤差計(jì)算方法（Calculation method of composite error for electronic current transformers based on Rogowski coil）[J].高電壓技術(shù)（High Voltage Engineering），2011，37（10）：2391-2397 ．

[10]方嬋暢（Fang Chanchang）.電子式互感器數(shù)字量輸出校驗(yàn)系統(tǒng)（Calibration System for the Digital Output of Electronic Transformer）[D].武漢：華中科技大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院（Wuhan：College of Electrical&Electronic En-gineering，Huazhong University of Science and Technology），2011．

[11]王智東，陳俊威（Wang Zhidong，Chen Junwei）.采用IEDScout的新型繼電保護(hù)實(shí)驗(yàn)平臺(tái)（New relay experiment platform adopting IEDScout）[J].電力系統(tǒng)及其自動(dòng)化學(xué)報(bào)（Proceedings of the CSU-EPSA），2015，27（6）：98-102．

[12]譚洪恩，胡浩亮，雷民，等（Tan Hong’en，Hu Haoliang，Lei Min，et al）.電子式互感器現(xiàn)場(chǎng)校準(zhǔn)技術(shù)實(shí)驗(yàn)分析（Experimental analysis of on-site calibration of electronic instrument transformer）[J].高電壓技術(shù)（High Voltage Engineering），2010，36（12）：2990-2995．

[13]童悅，張勤，葉國(guó)雄，等（Tong Yue，Zhang Qin，Ye Guoxiong，et al）.電子式互感器電磁兼容性能分析（Electromagnetic compatibility performance of electronic transformers）[J].高電壓技術(shù)（High Voltage Engineering），2013，39（11）：2829-2835．

[14]胡浩亮，李前，盧樹峰，等（Hu Haoliang，Li Qian，Lu Shufeng，et al）.電子式互感器誤差的兩種校驗(yàn)方法對(duì)比（Comparison of two electronic transformer error measuring methods）[J].高電壓技術(shù)（High Voltage Engineering），2011，37（12）：3022-3027．

[15]李振華（Li Zhenhua）.電子式互感器性能評(píng)價(jià)體系關(guān)鍵技術(shù)研究（Research on the Key Techniques of Performance Evaluation System for Electronic Transformers）[D].武漢：華中科技大學(xué)電氣與電子工程學(xué)院（Wuhan：College of Electrical&Electronic Engineering，Huazhong University of Science and Technology），2014．

[16]喬洪新，黃少鋒，劉勇（Qiao Hongxin，Huang Shaofeng，Liu Yong）.基于二次插值理論的電子式互感器數(shù)據(jù)同步的研究（Discussion on data synchronization of electronic current transducer based on quadratic interpolation）[J].電力系統(tǒng)保護(hù)與控制（Power System Protection and Control），2009，37（15）：48-52．

Error Analysis of the Favorite Algorithms for Merging Units Under Electromagnetic Interference

LAN Chunhu1，F(xiàn)AN Wei2，LI Shengwei1，WANG Zhaofeng1，WANG Jiang3
（1.Economic Research Institute，State Grid Tianjin Electric Power Company，Tianjin 300171，China；2.Electric Power Research Institute，State Grid Tianjin Electric Power Company，Tianjin 300384，China；3.State Grid Tianjin Electric Power Company，Tianjin 300010，China）

On the promise of the cancellation of secondary converter of the electronic transformer’s output port，it is important to analyze whether the merging units can overcome the influence of electromagnetic interference and output the data that meet the requirements of specifications.Based on the introduction of the calculation methods for the electronic transformer’s amplitude error and phase error，some favorite data processing algorithms for the merging units are listed.The implementation process of triangular self-convolution window algorithm is analyzed，and the calculation method of the amplitude，frequency and initial phase angle with triangular self-convolution window is introduced.A kind of calibration equipment was designed based on LabVIEW.Various types of data processing algorithms for the merging units were tested at different signal-to-noise ratios to simulate the errors，and the test data were compared.The experimental results show that the software algorithms can remove the influence of electromagnetic interference on the merging units，thus the error in the data provided by the merging units was within a specified range.

merging unit；electronic current transformer；calibration equipment；triangular self-convolution window；error analysis

TM45

A

1003-8930（2017）10-0145-06

10.3969/j.issn.1003-8930.2017.10.024

2016-05-09；

2017-07-21

國(guó)家電網(wǎng)公司科技項(xiàng)目資助（項(xiàng)目號(hào)：KJ15-1-08）

蘭春虎（1986—），男，碩士，助理工程師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)保護(hù)及自動(dòng)化設(shè)計(jì)。Email：new096@163.com

范 巍（1984—），女，碩士，工程師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)科技咨詢。Email：i_am_a_tiger@yeah.net

李盛偉（1982—），男，博士，高級(jí)工程師，研究方向?yàn)殡娏ο到y(tǒng)規(guī)劃設(shè)計(jì)與施工。Email：18202534412@139.com