占龍楊
(江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院,江蘇 南京 210041)
酸水分離器多孔板有限元分析
占龍楊
(江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院,江蘇 南京 210041)
一臺酸水分離器多孔板應(yīng)力無法GB151設(shè)計,需進(jìn)行有限元分析,得到結(jié)構(gòu)的應(yīng)力分布和位移分析,經(jīng)過評定結(jié)構(gòu)設(shè)計均符合要求。
多孔板;有限元;應(yīng)力強度;軸向位移
一臺酸水分離器上用來安裝陶瓷濾芯的多孔板如圖1所示,孔板上開孔密集,孔間距較小,相鄰2孔中心間距小于1.5倍孔徑,危險徑向截面開孔寬度總和也超過了筒體內(nèi)徑的1/2,無法按照GB150.3平蓋開多孔補強方法設(shè)計;孔的布置規(guī)律不符合GB151的要求,無法按照管板的設(shè)計方法進(jìn)行設(shè)計,因此本文采用有限元法對多孔板進(jìn)行應(yīng)力分析,并按照J(rèn)B4732的要求進(jìn)行強度評價。
分離器設(shè)計壓力為1.7MPa,孔板兩側(cè)設(shè)計溫度110℃,筒體和多孔板材料為SA-516 Gr.70,腐蝕裕量為3.2 mm,殼體規(guī)格為I.D500×12,多孔板厚度為36 mm。設(shè)計溫度下的材料許用應(yīng)力強度Sm為138 MPa,材料的彈性模量E為1.974×105 MPa,泊松比μ為0.3。
圖1 多孔板簡圖
由于分析的對象為多孔板,這里忽略接管與支座的影響,選取筒體與多孔板建立有限元模型,考慮邊緣應(yīng)力衰減長度殼體長取400 mm;建模時考慮腐蝕裕量與板材厚度負(fù)偏差。
圖2 有限元模型網(wǎng)格劃分
有限元分析采用大型通用有限元軟件ASNYS 16.0。有限元分析采用20節(jié)點單元SOLID186,網(wǎng)格劃分如圖2所示,經(jīng)過網(wǎng)格加密計算比較確認(rèn)網(wǎng)格密度滿足計算精度要求。
多孔板左側(cè)為氣體進(jìn)口側(cè),在多孔板左側(cè)壁面與筒體壁面施加壓力1.7MPa,右側(cè)壁面施加1.2MPa壓力,將壓差在濾芯截面上產(chǎn)生的軸向推力施加在孔的環(huán)面上,總計758576N,筒體左端面施加封頭封閉效應(yīng)產(chǎn)生的軸向力,這里施加當(dāng)量壓力-27.4MPa。筒體右端面施加軸向位移約束。
圖3 力和位移邊界條件施加
圖4 有限元分析結(jié)果
有限元分析結(jié)果如圖4(a)所示,最大應(yīng)力強度出現(xiàn)多孔板左側(cè)版面與筒體連接焊接焊腳處,應(yīng)力強度最大值為192.39MPa??装遢S向變形最大值為0.020 mm,最小值為-0.635 mm,中心相對邊緣為0.650 mm,滿足用戶要求。
根據(jù)JB4732要求,一次薄膜應(yīng)力強度SⅠ許用極限為1.0KS m =138 MPa,一次局部薄膜應(yīng)力強度SⅡ許用極限為1.5KS m= 207 MPa,一次薄膜加一次彎曲應(yīng)力強度SⅢ許用極限為1.5KS m= 207 MPa,一次加二次應(yīng)力強度SⅣ許用極限為 3.0KS m =414 MPa。在危險部位通過最大應(yīng)力值點建立路徑進(jìn)行應(yīng)力線性化,得到薄膜應(yīng)力和薄膜+彎曲應(yīng)力,孔板中心區(qū)域的應(yīng)力按照一次應(yīng)力評定,孔板邊緣與筒體連接處按照一次局部薄膜和一次+二次應(yīng)力評定,經(jīng)過評定強度均滿足標(biāo)準(zhǔn)
要求。
[1] 國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會.GB150-2011 壓力容器分析[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2011.
[2] 國家標(biāo)準(zhǔn)化管理委員會.GB 151-2014 熱交換器[S].北京:中國標(biāo)準(zhǔn)出版社,2014.
[3] 全國壓力容器標(biāo)準(zhǔn)化技術(shù)委員會.JB/T 4732-1995 鋼制壓力容器分析設(shè)計標(biāo)準(zhǔn)[S].北京:中國機(jī)械工業(yè)出版社,1995.
(本文文獻(xiàn)格式:占龍楊.酸水分離器多孔板有限元分析[J].山東化工,2017,46(15):116,119.)
2016-12-22
占龍楊(1986—),男,安徽滁州人,助理工程師,從事特種設(shè)備風(fēng)險評估工作。
TQ015.9
A
1008-021X(2017)15-0116-01