劉亞?wèn)| ，孫集偉 ，楊國(guó)生 ，周澤昕 ，郭艷鳳 ，牛艷利

（1.中國(guó)電力科學(xué)研究院，北京 100192；2.華北電力調(diào)度控制中心，北京 100053；3.國(guó)網(wǎng)北京市電力公司，北京 100031）

0 引言

輸電線(xiàn)路可能發(fā)生的故障通常分為橫向（短路）和縱向（斷路）2類(lèi)，鑒于橫向故障的發(fā)生次數(shù)和對(duì)系統(tǒng)的危害均遠(yuǎn)大于縱向故障［1］，目前線(xiàn)路的零序保護(hù)原理及定值一般主要考慮橫向故障，較少考慮發(fā)生概率較小的縱向故障［2-4］。出于簡(jiǎn)化計(jì)算的考慮，作為線(xiàn)路接地故障后備保護(hù)的零序電流最后一段保護(hù)基本都按相同動(dòng)作值、相同時(shí)限且不帶方向整定。但目前在實(shí)際運(yùn)行中，可能存在這樣的情況：當(dāng)某重載運(yùn)行線(xiàn)路中的一回線(xiàn)發(fā)生單相斷線(xiàn)故障后，不僅故障線(xiàn)路中存在較大的零序電流，在同一系統(tǒng)內(nèi)的其他線(xiàn)路中也會(huì)出現(xiàn)零序電流，尤其是在與故障線(xiàn)路同塔并架的雙回線(xiàn)路中的非故障線(xiàn)路上，有可能流過(guò)較大的零序電流。顯而易見(jiàn)，當(dāng)非故障線(xiàn)路的零序電流達(dá)到或超過(guò)零序保護(hù)末段定值時(shí)，不僅故障線(xiàn)路會(huì)跳閘，非故障線(xiàn)路也會(huì)同時(shí)跳閘，造成雙回線(xiàn)路斷開(kāi)，損失大量功率，還有可能加劇事故的擴(kuò)大。

由于電網(wǎng)日趨復(fù)雜，線(xiàn)路傳輸容量增大，多回并列線(xiàn)路和重載運(yùn)行線(xiàn)路增多。系統(tǒng)地分析多回并列線(xiàn)路和重載線(xiàn)路發(fā)生斷線(xiàn)故障后的故障特性，研究其對(duì)零序過(guò)流保護(hù)的影響，提出考慮斷線(xiàn)故障的零序過(guò)流保護(hù)方案，對(duì)提高繼電保護(hù)的運(yùn)行可靠性、防止斷線(xiàn)事故擴(kuò)大有積極的意義。

1 重載線(xiàn)路斷線(xiàn)故障的故障特性

依據(jù)經(jīng)典的故障分析方法，對(duì)線(xiàn)路發(fā)生縱向故障的情況進(jìn)行分析［1，5-8］。假設(shè) A 相出口 q、k 間發(fā)生單相斷線(xiàn)故障，此時(shí)的斷線(xiàn)故障系統(tǒng)如圖1所示。圖中，ES、ER分別為 M、N 側(cè)系統(tǒng)電勢(shì)；M、N 為故障線(xiàn)路 M 側(cè)、N 側(cè)母線(xiàn)；IqkA、IqkB、IqkC分別為斷線(xiàn)后的 A、B、C相電流。

圖1 斷線(xiàn)故障系統(tǒng)示意圖Fig.1 Schematic diagram of power system with open-circuit fault

對(duì)于斷相線(xiàn)路，有邊界條件：

其中，Iqk1、Iqk2、Iqk0分別為 A 相的正、負(fù)、零序電流；Uqk1、Uqk2、Uqk0分別為 q-k 斷口的正、負(fù)、零序電壓。

則可得到斷線(xiàn)故障序網(wǎng)圖如圖2所示。圖中，ESA、ERA分別為 M、N 側(cè)系統(tǒng) A 相電勢(shì)；XSi、XRi分別為M側(cè)、N側(cè)系統(tǒng)電抗；XLi為線(xiàn)路電抗；∑jXi=jXLi+jXRi+jXSi；i取 1、2、0 時(shí)分別表示正、負(fù)、零序。

圖2 斷線(xiàn)故障序網(wǎng)圖Fig.2 Sequence networks of open-circuit fault

1.1 零序電流特性

根據(jù)圖2可得到各序電流之間的關(guān)系見(jiàn)式（2）。

由圖2及式（2）均可看出，線(xiàn)路發(fā)生斷線(xiàn)故障后，該線(xiàn)路的零序電流與負(fù)序電流同相位，均與正序電流的相位相差180°。

考慮到斷線(xiàn)前A相負(fù)荷電流為：

且∑jX1=∑jX2，則式（2）可改寫(xiě)為：

由式（4）可知，發(fā)生斷線(xiàn)故障后零序電流的方向與負(fù)荷電流IFH的方向相反，大小與IFH的大小成正比。此外，受系統(tǒng)正序和零序阻抗的影響，系統(tǒng)零序阻抗增大、零序電流減小，系統(tǒng)正序阻抗增大、零序電流增大。

1.2 雙回線(xiàn)路零序電壓、電流與零序功率方向特性

以雙回線(xiàn)路為例分析多回并列線(xiàn)路的斷線(xiàn)故障［9-13］。假設(shè)雙回線(xiàn)路的母線(xiàn)M、N兩側(cè)系統(tǒng)中性點(diǎn)均接地，雙回線(xiàn)路的一回線(xiàn)發(fā)生單相斷線(xiàn)故障，此時(shí)的零序網(wǎng)絡(luò)如圖 3 所示。圖中，jXS′0、jXR′0分別為雙回線(xiàn)路M、N側(cè)系統(tǒng)的零序電抗；斷線(xiàn)處的零序電勢(shì)Uqk0在回路中產(chǎn)生零序電流，Iqk0為斷相線(xiàn)路的零序電流，IS0為M側(cè)系統(tǒng)零序電流，I20為并列線(xiàn)路零序電流。為簡(jiǎn)化計(jì)算，假設(shè)雙回線(xiàn)的參數(shù)相同。

圖3 斷線(xiàn)故障雙回線(xiàn)零序網(wǎng)絡(luò)圖Fig.3 Zero-sequence network of dual-circuittransmission line with open-circuit fault

1.2.1 零序電壓、電流

Iqk0、IS0和 I20之間的關(guān)系如式（5）所示。

故障線(xiàn)路兩側(cè)母線(xiàn)的零序電壓是零序電流在兩側(cè)系統(tǒng)零序阻抗上產(chǎn)生的壓降，如式（6）所示，斷線(xiàn)點(diǎn)兩側(cè)和故障線(xiàn)路兩側(cè)母線(xiàn)的電壓均為反相位。

雙回線(xiàn)路的零序電壓和電流的分布如圖4所示。圖中，jXM0、jXN0分別為故障線(xiàn)路斷線(xiàn)點(diǎn)M、N側(cè)的零序電抗。

圖4 雙回線(xiàn)斷線(xiàn)故障零序電壓分布圖Fig.4 Zero-sequence voltage distribution of dual-circuit transmission line with open-circuit fault

圖4所示的零序電壓分布使得雙回線(xiàn)路內(nèi)出現(xiàn)零序環(huán)流。故障線(xiàn)路中零序電流大小與斷線(xiàn)前負(fù)荷電流大小之比為∑X1／（∑X1+2∑X0）；非故障線(xiàn)路與系統(tǒng)回路共同分流故障線(xiàn)的零序電流。

上文都是在未考慮并列線(xiàn)路互感情況下的簡(jiǎn)單分析，實(shí)際并列線(xiàn)路（特別是同塔并架雙回線(xiàn)路）是存在互感的，實(shí)際電網(wǎng)中有的同塔并架雙回線(xiàn)路的零序互感抗與零序電抗的比值高達(dá)0.6，因此需要考慮零序互感的影響。不考慮和考慮零序互感情況下的非故障線(xiàn)路的零序電流分別如式（7）和（8）所示。對(duì)比可知，由于雙回線(xiàn)路間零序互感的影響，斷線(xiàn)后流過(guò)雙回線(xiàn)路的零序電流會(huì)增大。

不考慮零序互感情況：

考慮零序互感情況：

其中，XM為雙回線(xiàn)路間零序互感抗。

1.2.2 零序功率方向

由式（5）、（6）、（8）可知，對(duì)于故障線(xiàn)路兩側(cè)，零序電壓超前電流的功率方向?yàn)椋?/p>

因?yàn)榫€(xiàn)路零序電抗XL0大于雙回線(xiàn)路間零序互感抗XM，所以故障線(xiàn)路M、N兩側(cè)的零序功率方向均為-90°，在零序功率方向動(dòng)作區(qū)內(nèi)。同理，對(duì)于故障線(xiàn)路的上、下級(jí)線(xiàn)路同側(cè)的零序功率方向也處于動(dòng)作區(qū)內(nèi)。

而非故障線(xiàn)路的零序電流方向與故障線(xiàn)路相反，則其電壓超前電流的功率方向如式（10）所示。

由于線(xiàn)路零序電抗XL0大于雙回線(xiàn)間零序互感抗XM，雙回線(xiàn)路的非故障線(xiàn)路M、N側(cè)的功率方向均為90°，在零序功率方向動(dòng)作區(qū)外。

2 重載線(xiàn)路斷線(xiàn)故障的仿真分析

利用PSCAD搭建雙回輸電線(xiàn)路仿真模型如圖5所示。發(fā)生斷線(xiàn)故障前負(fù)荷電流與斷路器B2處規(guī)定的電流正方向（箭頭方向）相同，考慮兩側(cè)系統(tǒng)中性點(diǎn)接地與不接地2種方式和線(xiàn)路L1的不同負(fù)載，在斷路器B2處設(shè)置A相斷線(xiàn)故障。

圖5 雙回線(xiàn)輸電仿真系統(tǒng)Fig.5 Dual-circuit transmission system for simulation

考察故障線(xiàn)路附近零序電流與零序功率方向分布情況。各斷路器處零序電流與零序功率方向如表1、2所示。表中，3I0B1—3I0B6為各斷路器處3倍零序電流，零序電流的正負(fù)表示了零序電流的方向，與保護(hù)安裝處規(guī)定的正方向相同為正，否則為負(fù)，同一條線(xiàn)路兩端的零序電流受對(duì)地電容的影響而略有差別；線(xiàn)路重載程度為線(xiàn)路傳輸功率與自然功率的比值；零序功率方向在 -100°±90°范圍內(nèi)為正，否則為負(fù)［2］。

表1 兩側(cè)變壓器中性點(diǎn)均接地時(shí)的零序電流分布Table 1 Zero-sequence current distribution when neutralpoints of transformers at both sides are grounded

表2 兩側(cè)變壓器中性點(diǎn)均不接地時(shí)的零序電流分布Table 2 Zero-sequence current distribution when neutralpoints of transformers at both sides are not grounded

如仿真結(jié)果數(shù)據(jù)所示，發(fā)生斷線(xiàn)故障后雙回線(xiàn)路兩側(cè)變壓器中性點(diǎn)接地時(shí)的故障線(xiàn)路和上下級(jí)線(xiàn)路，以及雙回線(xiàn)路兩側(cè)變壓器中性點(diǎn)不接地時(shí)的雙回線(xiàn)路的零序電流幅值都超過(guò)了規(guī)程［14］建議的零序過(guò)流保護(hù)末段定值300 A。結(jié)合第1節(jié)的理論推導(dǎo)和仿真，對(duì)斷線(xiàn)故障特征總結(jié)如下。

a.零序電流分布。斷線(xiàn)故障發(fā)生后，故障線(xiàn)、與故障線(xiàn)路并列線(xiàn)路以及上下級(jí)線(xiàn)路中均產(chǎn)生零序電流，零序電流分布與線(xiàn)路兩側(cè)系統(tǒng)中性點(diǎn)接地情況有關(guān)：如果線(xiàn)路兩側(cè)系統(tǒng)均為接地系統(tǒng)就會(huì)對(duì)零序電流分流，使得并列線(xiàn)路零序電流幅值減小；如果兩側(cè)系統(tǒng)都不接地，則并列線(xiàn)路與故障線(xiàn)路中的零序電流大小幾乎相同，只受線(xiàn)路對(duì)地電容電流的影響。

b.零序電流幅值：對(duì)于縱向故障，零序電流源位于故障線(xiàn)路上，該回線(xiàn)路零序電流最大，零序電流大小受斷線(xiàn)前負(fù)荷電流大小影響，與負(fù)荷電流大小成正比關(guān)系，如圖6所示。而流過(guò)并列線(xiàn)路以及兩側(cè)系統(tǒng)的零序電流大小則與并列線(xiàn)路的阻抗、兩側(cè)系統(tǒng)的接地情況及零序阻抗的分布和大小有關(guān)。因此重載運(yùn)行的線(xiàn)路發(fā)生單相斷線(xiàn)故障時(shí)，不僅故障線(xiàn)路的零序電流保護(hù)可能會(huì)動(dòng)作，與故障線(xiàn)路并列的線(xiàn)路以及兩側(cè)的接地系統(tǒng)的零序電流均有超過(guò)零序過(guò)流保護(hù)末段定值的可能。

圖6 斷線(xiàn)后零序電流與斷線(xiàn)前線(xiàn)路負(fù)荷的關(guān)系Fig.6 Relation between zero-sequence current after open-circuit fault and line load before open-circuit fault

c.零序電流方向：斷線(xiàn)后故障線(xiàn)路零序電流方向與故障前負(fù)荷電流方向相反，可通過(guò)并列線(xiàn)路、線(xiàn)路兩側(cè)的接地系統(tǒng)形成零序環(huán)流。

d.零序功率方向：雙回線(xiàn)路一回單相斷線(xiàn)后，故障線(xiàn)路及上下級(jí)線(xiàn)路同向的零序功率方向?yàn)檎?，而并列非故障線(xiàn)路零序功率方向?yàn)榉聪颉?/p>

e.零序互感的影響：零序互感對(duì)同走廊健全線(xiàn)路（尤其是同塔并架線(xiàn)路）的零序電流有一定的影響，在線(xiàn)路兩側(cè)系統(tǒng)零序阻抗一定的前提下，零序互感越大，健全線(xiàn)路的零序電流越大，這種情況下發(fā)生斷線(xiàn)故障，零序電流更容易達(dá)到零序過(guò)流保護(hù)末段定值。如圖7所示，隨著雙回線(xiàn)間的零序互感的增加，斷線(xiàn)后雙回線(xiàn)路中的零序電流增大，流向系統(tǒng)的零序電流減小。

圖7 雙回線(xiàn)斷線(xiàn)后零序電流與零序互感的關(guān)系Fig.7 Relation between zero-sequence mutual inductance and zero-sequence current after open-circuit fault of dualcircuit transmission system

3 斷線(xiàn)故障對(duì)零序過(guò)流保護(hù)的影響

文獻(xiàn)［14］中規(guī)定零序電流保護(hù)最末一段的動(dòng)作電流定值一般應(yīng)不大于300 A（例如零序電流Ⅳ段和反時(shí)限零序電流啟動(dòng)值）。文獻(xiàn)［15］中也規(guī)定零序電流保護(hù)的啟動(dòng)值一般應(yīng)不大于300 A，定時(shí)限動(dòng)作時(shí)間不小于3.5 s。在實(shí)際工作中，為簡(jiǎn)化計(jì)算，同一系統(tǒng)中按雙重化原則配置保護(hù)的同電壓等級(jí)線(xiàn)路零序電流定時(shí)限最后一段通常取相同定值，且不經(jīng)零序功率方向元件控制。

下面考慮4種斷線(xiàn)情況對(duì)零序過(guò)流保護(hù)的影響。

a.對(duì)于采用單相重合閘的500 kV線(xiàn)路，重合閘時(shí)間大多整定為1 s左右，小于線(xiàn)路零序電流定時(shí)限保護(hù)最后一段的動(dòng)作時(shí)間，不會(huì)對(duì)相鄰線(xiàn)路保護(hù)造成影響。

b.由于線(xiàn)路斷路器單相偷跳或單相偷合而造成的縱向故障，通常由“開(kāi)關(guān)位置不對(duì)應(yīng)”保護(hù)（即“非全相保護(hù)”）解決，該保護(hù)利用斷路器輔助接點(diǎn)的不對(duì)應(yīng)狀態(tài)作為判據(jù)，動(dòng)作時(shí)限也小于線(xiàn)路零序電流定時(shí)限保護(hù)最后一段的動(dòng)作時(shí)間。

上述2種較為常見(jiàn)的線(xiàn)路縱向故障，都與線(xiàn)路斷路器相關(guān)，保護(hù)的判據(jù)較容易獲取，對(duì)于一次系統(tǒng)斷線(xiàn)或二次系統(tǒng)斷線(xiàn)也能較明確地加以區(qū)分，均采用在時(shí)間定值上“躲開(kāi)”的方式防止并列非故障線(xiàn)路零序電流定時(shí)限最后一段誤動(dòng)。

c.當(dāng)斷相故障發(fā)生在線(xiàn)路上時(shí)，較為常見(jiàn)的是斷線(xiàn)處的導(dǎo)線(xiàn)接地，此時(shí)由于伴隨有接地故障發(fā)生，線(xiàn)路縱聯(lián)保護(hù)、后備接地距離保護(hù)或零序保護(hù)大多能夠切除故障，因此一般不會(huì)對(duì)相鄰線(xiàn)路產(chǎn)生影響。

d.值得注意的是輸電導(dǎo)線(xiàn)上發(fā)生與斷路器無(wú)關(guān)的純縱向故障。此種故障可能發(fā)生在線(xiàn)路耐張塔、轉(zhuǎn)角塔的引流線(xiàn)處，或是在緊湊型線(xiàn)路的兩間隔棒之間，除此之外，線(xiàn)路隔離開(kāi)關(guān)自行斷開(kāi)（脫落）、站內(nèi)出線(xiàn)設(shè)備引線(xiàn)脫落等在特殊情況下也有可能造成純縱向故障。當(dāng)然，根據(jù)長(zhǎng)期的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)，線(xiàn)路發(fā)生純縱向故障是非常罕見(jiàn)的，但是，由前文所做的分析可知，一旦重載線(xiàn)路發(fā)生了斷線(xiàn)且不接地的故障，除本線(xiàn)路中必然會(huì)有零序電流外，有零序通路的上下級(jí)線(xiàn)路、多回線(xiàn)路的并列線(xiàn)路必然也會(huì)由此產(chǎn)生零序電流。鑒于前文所提到的整定原則，以及同一電壓等級(jí)線(xiàn)路零序電流定時(shí)限最后一段通常取相同值的整定慣例，可能存在重載線(xiàn)路發(fā)生縱向故障時(shí)出現(xiàn)同一斷面多條線(xiàn)路零序后備保護(hù)同時(shí)動(dòng)作的情況，如果因此發(fā)生大功率轉(zhuǎn)移，后果不堪設(shè)想。

4 考慮斷線(xiàn)故障的零序過(guò)流保護(hù)

解決斷線(xiàn)情況下非故障線(xiàn)路零序過(guò)流保護(hù)誤動(dòng)的問(wèn)題并不復(fù)雜，只要能夠保證斷相線(xiàn)路先于其他健全線(xiàn)路的零序過(guò)流保護(hù)動(dòng)作跳開(kāi)三相，便可避免正常線(xiàn)路零序過(guò)流保護(hù)誤動(dòng)問(wèn)題。

利用線(xiàn)路分相縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)互傳線(xiàn)路兩側(cè)全電流，可以較為準(zhǔn)確地判斷被保護(hù)線(xiàn)路是否發(fā)生斷相故障。判斷重載情況下發(fā)生斷線(xiàn)故障的新型零序過(guò)流保護(hù)方案的邏輯如圖8所示。

圖8 零序過(guò)流保護(hù)新方案邏輯圖Fig.8 Logic diagram of improved zero-sequence protection scheme

a.線(xiàn)路重載，重載判據(jù)如式（11）所示。

其中，IL為負(fù)荷電流；ILset為重載電流定值。若潮流較小，則斷線(xiàn)時(shí)零序電流必然較小，零序過(guò)流后備保護(hù)不會(huì)動(dòng)作。

b.線(xiàn)路零序電流過(guò)流，判據(jù)如式（12）所示。

其中，3I0為零序電流；3I0set為零序過(guò)流定值，可采用零序過(guò)流保護(hù)末段定值。

c.線(xiàn)路電壓無(wú)變化，判據(jù)如式（13）所示。

其中，ΔU為電壓變化量；Ue為額定電壓。

d.同相線(xiàn)路兩側(cè)同時(shí)無(wú)流，判據(jù)如式（14）所示。

其中，IMφ、INφ分別為同相線(xiàn)路 M、N 側(cè)電流；Ie為線(xiàn)路額定電流。

如果條件a、b、c、d同時(shí)滿(mǎn)足，則表明線(xiàn)路發(fā)生斷線(xiàn)故障且零序過(guò)流，具備保護(hù)動(dòng)作的條件，動(dòng)作時(shí)限Tset／0按躲過(guò)重合閘時(shí)間、斷路器三相不一致保護(hù)動(dòng)作時(shí)間中較大者整定，而且需要小于零序過(guò)流保護(hù)最末一段的時(shí)間定值。

上述判據(jù)最根本的出發(fā)點(diǎn)在于考慮線(xiàn)路兩側(cè)不會(huì)在同一時(shí)刻發(fā)生電流互感器二次斷線(xiàn)，因此將重載線(xiàn)路兩側(cè)同相電流互感器同時(shí)無(wú)流作為線(xiàn)路一次無(wú)流的重要判據(jù)。對(duì)于“串供”形式的上下級(jí)線(xiàn)路，雖然由于無(wú)法區(qū)分是哪一級(jí)線(xiàn)路發(fā)生故障而導(dǎo)致故障線(xiàn)路的上一級(jí)或下一級(jí)線(xiàn)路陪跳，但受事故影響的范圍并沒(méi)有因此而擴(kuò)大。

在某超高壓線(xiàn)路保護(hù)裝置中實(shí)現(xiàn)該保護(hù)方案，RTDS仿真結(jié)果表明其在非斷線(xiàn)故障情況下可靠不誤動(dòng)，在本線(xiàn)路發(fā)生純斷線(xiàn)故障且零序過(guò)流時(shí)，先于相鄰線(xiàn)路零序過(guò)流保護(hù)末段動(dòng)作跳開(kāi)三相，避免其發(fā)生誤動(dòng)，驗(yàn)證了仿真結(jié)果和新方案的有效性。

5 結(jié)論

本文通過(guò)理論計(jì)算和仿真分析了斷線(xiàn)故障的零序電流分布特征、零序功率方向特性，得到如下結(jié)論。

a.零序電流分布特征：發(fā)生斷線(xiàn)故障后故障線(xiàn)路、中性點(diǎn)接地的上下級(jí)線(xiàn)路、雙回線(xiàn)路的并列線(xiàn)路均有零序電流。

b.零序電流幅值特征：發(fā)生斷線(xiàn)故障后的零序電流大小受斷線(xiàn)前負(fù)荷電流大小影響，與斷線(xiàn)前負(fù)荷電流成正比關(guān)系，重載線(xiàn)路斷線(xiàn)后零序電流幅值更大；中性點(diǎn)接地的上下級(jí)線(xiàn)路會(huì)對(duì)并列線(xiàn)路的零序分流，使其零序電流幅值減小。

c.零序電流方向特征：斷線(xiàn)后故障線(xiàn)路零序電流方向與故障前負(fù)荷電流方向相反，在雙回線(xiàn)路中會(huì)出現(xiàn)零序環(huán)流。

d.零序功率方向特征：發(fā)生接地系統(tǒng)單相斷線(xiàn)后故障線(xiàn)路、上下級(jí)線(xiàn)路的零序功率方向均為正；而并列非故障線(xiàn)路的零序功率方向?yàn)樨?fù)。

e.零序互感的影響特征：隨著雙回線(xiàn)路間的零序互感的增加，斷線(xiàn)后雙回線(xiàn)內(nèi)的零序電流增大，流向系統(tǒng)的零序電流減小。

因此，在線(xiàn)路重載情況下發(fā)生斷線(xiàn)故障可能會(huì)引起中性點(diǎn)接地的上下級(jí)線(xiàn)路、并列線(xiàn)路的零序過(guò)流保護(hù)誤動(dòng)。為避免這種情況，利用線(xiàn)路分相縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)互傳線(xiàn)路兩側(cè)全電流，判斷被保護(hù)線(xiàn)路是否發(fā)生斷相故障，提出了適應(yīng)線(xiàn)路斷線(xiàn)故障的新型零序過(guò)流保護(hù)方案，并通過(guò)實(shí)際保護(hù)裝置的RTDS仿真結(jié)果驗(yàn)證了新方案的有效性。

參考文獻(xiàn)：

［1］劉萬(wàn)順.電力系統(tǒng)故障分析［M］.3版.北京：中國(guó)電力出版社，2010：114-124.

［2］張保會(huì)，尹項(xiàng)根.電力系統(tǒng)繼電保護(hù)［M］.北京：中國(guó)電力出版社，2005：46-55.

［3］賴(lài)慶輝，陳福鋒，許慶強(qiáng)，等.縱聯(lián)零序方向元件的特殊問(wèn)題分析及解決方案［J］. 電力自動(dòng)化設(shè)備，2010，30（12）：88-91.LAI Qinghui，CHEN Fufeng，XU Qingqiang，et al.Analysis of pilot zero-sequence directional protection special problems and solutions［J］.Electric Power Automation Equipment，2010，30（12）：88-91.

［4］汪萍，陳久林.縱聯(lián)零序方向保護(hù)誤動(dòng)原因分析及其對(duì)策［J］.電力自動(dòng)化設(shè)備，2007，27（7）：122-125.WANG Ping，CHEN Jiulin.Analysis of longitudinal zero sequence direction protection misoperation and its countermeasures［J］.Electric Power Automation Equipment，2007，27（7）：122-125.

［5］陽(yáng)家書(shū)，李國(guó)友，孫建華.一次110 kV線(xiàn)路單相斷線(xiàn)故障的繼電保護(hù)動(dòng)作分析［J］. 繼電器，2007，35（22）：58-60.YANG Jiashu，LI Guoyou，SUN Jianhua.Analysis of relaying operation on a single phase breakoff fault of 110 kV transmission line［J］.Relay，2007，35（22）：58-60.

［6］袁浩，王琰，倪益民，等.高壓線(xiàn)路保護(hù)非全相運(yùn)行狀態(tài)下的考慮［J］. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2010，34（20）：103-107.YUAN Hao，WANG Yan，NI Yimin，et al.Consideration for high voltage line protection under open-pole operation［J］.Automation of Electric Power Systems，2010，34（20）：103-107.

［7］孫旭娜，張慧芬，田質(zhì)廣.接地點(diǎn)在變電站側(cè)斷線(xiàn)接地復(fù)故障分析［J］. 濟(jì)南大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2013，27（1）：26-33.SUN Xuna，ZHANG Huifen，TIAN Zhiguang.Analysis of singlephase line-broken with earth fault at substation side［J］.Journal of Jinan University（Science&Technology），2013，27（1）：26-33.

［8］張慧芬，桑在中.架空線(xiàn)單相斷線(xiàn)接地復(fù)故障分析［J］.中國(guó)電力，2013，46（2）：65-71.ZHANG Huifen，SANG Zaizhong.Analysis of single-phase grounding fault with line-broken on overhead transmission lines［J］.Electric Power of China，2013，46（2）：65-71.

［9］陳曦，傅錦發(fā)，樊征臻，等.線(xiàn)路非全相運(yùn)行及其再故障零序方向保護(hù)的動(dòng)作特征分析［J］.電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2013，41（6）：82-88.CHEN Xi，F(xiàn)U Jinfa，F(xiàn)AN Zhengzhen，et al.Action features analysis on zero-sequence directional protection of line open phase running and sound phase grounding［J］.Power System Protection and Control，2013，41（6）：82-88.

［10］陳少華，梁志雄，孫何洪.電力網(wǎng)超高壓平行雙回線(xiàn)路弱電強(qiáng)磁現(xiàn)象仿真研究［J］. 電力系統(tǒng)保護(hù)與控制，2008，36（22）：1-7.CHEN Shaohua，LIANG Zhixiong，SUN Hehong.Simulation and research of weak current and strong magnetic phenomenon in EHV parallel double lines［J］.Power System Protection and Control，2008，36（22）：1-7.

［11］毛鵬，茹鋒，江林，等.復(fù)故障情況下線(xiàn)路保護(hù)中方向元件動(dòng)作行為分析［J］. 電網(wǎng)技術(shù)，2006，30（2）：87-90，96.MAO Peng，RU Feng，JIANG Lin，et al.Action behavior analysis on directional element of line protection under multiple faults［J］.Power System Technology，2006，30（2）：87-90，96.

［12］毛鵬，董肖紅，杜肖功，等.輸電線(xiàn)路復(fù)故障情況下選相元件研究［J］. 電力系統(tǒng)自動(dòng)化，2005，29（1）：53-56.MAO Peng，DONG Xiaohong，DU Xiaogong，etal.Study of faulted phase selector element for duplicate faults of transmission lines［J］.Automation of Electric Power Systems，2005，29（1）：53-56.

［13］彭向陽(yáng)，胡衛(wèi)，毛先胤，等.輸電線(xiàn)路架空地線(xiàn)接地方式對(duì)線(xiàn)路零序參數(shù)的影響［J］. 電網(wǎng)技術(shù)，2014，38（5）：1302-1309.PENG Xiangyang，HU Wei，MAO Xianyin，etal.Impactsof overhead ground wire grounding modes on zero-sequence parameters of transmission line［J］.Power System Technology，2014，38（5）：1302-1309.

［14］中華人民共和國(guó)國(guó)家發(fā)展和改革委員會(huì).220 kV～750 kV電網(wǎng)繼電保護(hù)裝置運(yùn)行整定規(guī)程：DL／T 559—2007［S］.北京：中國(guó)電力出版社，2008.

［15］國(guó)家電網(wǎng)公司.國(guó)家電網(wǎng)繼電保護(hù)整定計(jì)算技術(shù)規(guī)范：GDW 422—2010［S］. 北京：中國(guó)電力出版社，2010.