馮 杰，唐?？?，李 娟，楊 威，谷增杰，王倩楠

（蘭州空間技術(shù)物理研究所 真空技術(shù)與物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730000）

大電流沖擊對(duì)空心陰極放電影響的研究

馮 杰，唐?？?，李 娟，楊 威，谷增杰，王倩楠

（蘭州空間技術(shù)物理研究所 真空技術(shù)與物理重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，蘭州 730000）

通過(guò)試驗(yàn)方法驗(yàn)證了外加于陽(yáng)極上的瞬時(shí)大電流沖擊對(duì)空心陰極放電的影響，在高于10-3Pa真空度的環(huán)境下，利用外加陽(yáng)極板與陰極構(gòu)成三極管放電結(jié)構(gòu)，在陽(yáng)極板上施加不同幅值的大電流，同時(shí)使用示波器監(jiān)測(cè)陰極電參數(shù)波形變化。研究發(fā)現(xiàn)，高于35 A的瞬時(shí)電流沖擊會(huì)導(dǎo)致陰極發(fā)射電流在30 ms時(shí)間內(nèi)掉落到0 A，隨后緩慢恢復(fù)正常值。不同孔徑陰極的抗沖擊能力存在差異，而且對(duì)于同一陰極而言，在不同的工作點(diǎn)下其抗沖擊能力亦存在差異。

電推進(jìn)；空心陰極；大電流沖擊

0 引言

六硼化鑭陰極由于其優(yōu)異的抗中毒能力，被廣泛使用于電推進(jìn)系統(tǒng)當(dāng)中。空心陰極通常有兩種工作模式：二極管模式、三極管模式（以下空心陰極簡(jiǎn)稱(chēng)陰極）。

二極管模式是指通過(guò)在陰極觸持極上施加正電位而引出電子電流。三極管模式則是在二極管模式基礎(chǔ)上再外加一個(gè)陽(yáng)極電位，陽(yáng)極形狀視具體需求而定，可以是平板型，也可以是仿推力器的圓錐型[1]，NASA采用的陽(yáng)極筒即為這種形式。離子推力器的主陰極工作在三極管模式下，此時(shí)推力器放電室的金屬壁面充當(dāng)了陽(yáng)極。離子推力器的中和器在推力器未引出束流前，依靠自身觸持極引出電子，處于二極管工作模式，當(dāng)推力器引出由呈正電性的束流后，束流充當(dāng)了中和器的陽(yáng)極，此時(shí)的中和器工作于三極管模式下。對(duì)陰極進(jìn)行組件級(jí)的性能測(cè)試時(shí)，通常采用一個(gè)由難熔金屬板制作而成的陽(yáng)極，金屬陽(yáng)極板上外加一個(gè)恒流源以引出電子。外加恒流源的大小按照陰極在推力器上的實(shí)際工況而定。

這種性能測(cè)試方法相對(duì)通用且易于操作，存在的問(wèn)題是無(wú)法模擬出推力器實(shí)際的等離子體環(huán)境對(duì)于陰極的影響。在實(shí)際的工程應(yīng)用中發(fā)現(xiàn)，不僅陰極的放電特性會(huì)影響到推力器的整體性能表現(xiàn)，反過(guò)來(lái)，由于打火等異常現(xiàn)象而導(dǎo)致的瞬時(shí)大電流沖擊也會(huì)影響到陰極的性能表現(xiàn)。

無(wú)論是在性能測(cè)試當(dāng)中或者是在實(shí)際工作過(guò)程中，研究者都較多的關(guān)注調(diào)整陰極與推力器的相對(duì)位置、氣電工況以?xún)?yōu)化推力器的性能。但較少有關(guān)于推力器本身的電參數(shù)振蕩，尤其是瞬時(shí)的大電流沖擊對(duì)陰極放電特性的影響。陰極在推力器中起到提供電子的作用。衡量陰極的主要參數(shù)為陽(yáng)極電壓、觸持電壓以及兩者的電壓參數(shù)振蕩。引出同樣大小電流所需要的電壓值越低，就表明陰極的引出效率越高。另外，根據(jù)Polk等的研究成果，陰極的電參數(shù)振蕩越小[2-3]，陰極的壽命也就越長(zhǎng)。

陰極的陽(yáng)極電壓、觸持電壓與陰極本身的結(jié)構(gòu)、尺寸以及供氣情況相關(guān)，一般在10～30 V左右，電壓的振蕩值則通常小于3 V。當(dāng)電壓值過(guò)高或者電壓振蕩值過(guò)高時(shí)，陰極就會(huì)進(jìn)入所謂的“羽狀”模式[4-7]，這種模式下陰極內(nèi)部的等離子體密度、等離子體電勢(shì)都會(huì)發(fā)生振蕩，進(jìn)而會(huì)導(dǎo)致推力器的工作狀態(tài)不穩(wěn)定。

試驗(yàn)利用TS-5A真空測(cè)試設(shè)備，在陰極穩(wěn)定自持放電后，在陽(yáng)極板上施加一個(gè)瞬時(shí)大電流沖擊，同時(shí)監(jiān)控陰極本身放電特性的變化，得到了不同幅值電流振蕩下陰極放電特性的變化。

1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及方案

用于試驗(yàn)驗(yàn)證的試驗(yàn)裝置包括陰極組件、供電系統(tǒng)、測(cè)試設(shè)備以及真空艙，其結(jié)構(gòu)與氣、電連接方式如圖1所示。真空艙采用TS-5A系列真空艙，真空艙腔室形狀為圓柱形，長(zhǎng)1.0 m，直徑0.5 m，極限真空度為10-4Pa量級(jí)。

圖1 空心陰極試驗(yàn)裝置原理圖Fig.1 Schematic diagram of hollow cathode test equipment1.真空環(huán)境艙；2.陽(yáng)極；3.觸持極；4.加熱器；5.氙氣；6.點(diǎn)火點(diǎn)源；7.觸持極電源；8.陽(yáng)極電源；9.加熱電源；10.供氣管路；11.質(zhì)量流量計(jì)；12.高純氙氣

試驗(yàn)所設(shè)計(jì)的觸持電源、點(diǎn)火電源都連接在觸持極上。點(diǎn)火時(shí)先通過(guò)加熱電源，施加7.5 A的加熱電流，3 min后開(kāi)點(diǎn)火電源進(jìn)行點(diǎn)火，同時(shí)在觸持極、陽(yáng)極上設(shè)置60 V的開(kāi)路電壓，以方便引出電子。點(diǎn)火成功后，維持放電5 min，再進(jìn)行各種參數(shù)的測(cè)量。試驗(yàn)所用工質(zhì)氣體為純度高于99.999 5%的推進(jìn)級(jí)氙氣，其中氧氣、水蒸氣等對(duì)空心陰極的發(fā)射能力有影響的雜質(zhì)成分比例均低于0.1 mg/L。此外，還在試驗(yàn)前對(duì)供氣管路、轉(zhuǎn)接頭等進(jìn)行嚴(yán)格的檢漏與真空出氣，陰極試驗(yàn)時(shí)的真空艙真空度優(yōu)于5.0×10-3Pa。試驗(yàn)中需要測(cè)量系統(tǒng)上施加瞬時(shí)變化的電流信號(hào)。該信號(hào)則由外部電源施加在圖1所示的陽(yáng)極板上。陰極受該信號(hào)后產(chǎn)生的電參數(shù)變化則由外接的雙通道示波器進(jìn)行測(cè)量。

試驗(yàn)中所采用的陰極結(jié)構(gòu)如圖2所示，具體由陰極管、加熱器、觸持極、發(fā)射體、熱屏、法蘭盤(pán)等幾部分構(gòu)成。

圖2 陰極結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic diagram of hollow cathode1.陰極管；2.加熱器；3.陰極頂；4.觸持極；5.發(fā)射體；6.熱屏；7.法蘭盤(pán)

由于陰極實(shí)際工作時(shí)，是和推力器的陽(yáng)極構(gòu)成了一個(gè)三極管放電系統(tǒng)，在這種放電模式下，一旦陽(yáng)極上由于打火或者其他原因而出現(xiàn)一個(gè)大電流沖擊，將有可能導(dǎo)致陰極放電特性受到影響。為確認(rèn)這種過(guò)程的具體影響，設(shè)計(jì)使用圖1所示的陽(yáng)極板代替推力器的實(shí)際陽(yáng)極來(lái)模擬這種影響。根據(jù)JPL的研究結(jié)果，陰極的放電特性與其陰極孔徑大小直接相關(guān)。為驗(yàn)證這種影響，設(shè)計(jì)了孔徑為0.6 mm、0.8 mm、1.0 mm的三支陰極進(jìn)行試驗(yàn)。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果及討論

2.1 不同孔徑陰極放電特性分析

為獲得初步的放電特性參數(shù)，首先將三支陰極都在1.0 mL/min的供氣條件下進(jìn)行點(diǎn)火性能測(cè)試。圖3所示為進(jìn)行性能測(cè)試時(shí)的放電情況，可以看出，陰極出口區(qū)域與陽(yáng)極板之間即形成了明亮的羽流區(qū)。試驗(yàn)過(guò)程中，主要關(guān)心陽(yáng)極電壓、觸持電壓值隨著流率拉偏的變化情況，如圖4所示。三支不同的陰極，試驗(yàn)都在三極管模式下進(jìn)行，觸持電流都設(shè)置為0.6 A、陽(yáng)極電壓為4.6 A，試驗(yàn)中，只是調(diào)整供氣流率?？梢钥闯?，曲線基本呈現(xiàn)出孔徑越小，陽(yáng)極電壓、觸持電壓越低的趨勢(shì)。

圖3 陰極三極管放電效果圖Fig.3 The effect of hollow cathode discharge

圖4 陰極孔徑變化對(duì)陽(yáng)極電壓和觸持電壓的影響Fig.4 The influence of the change of hollow cathode aperture on anode voltage，keeper voltage

再測(cè)量不同孔徑陰極的陽(yáng)極電壓隨流率的變化，測(cè)量結(jié)果如圖5所示，可以看出，在0.7～1.3 mL/ min的供氣流率范圍內(nèi)，陰極呈現(xiàn)出了陰極孔徑越大，陽(yáng)極振蕩越大的趨勢(shì)。這是由于當(dāng)陰極孔徑越大時(shí)，陰極內(nèi)部的氣壓會(huì)越小，而且更加容易受到流率本身的影響。反之，當(dāng)陰極孔徑較小時(shí)，陰極內(nèi)部的氣壓更高，陽(yáng)極振蕩也相應(yīng)更小。圖5表現(xiàn)出來(lái)的觸持振蕩趨勢(shì)，也是基于同樣的原因。

圖5 陰極孔徑變化對(duì)于陽(yáng)極電壓和觸持電壓振蕩的影響Fig.5 Influence of the variation of the hollow cathode aperture on the voltage oscillation

另外，陽(yáng)極振蕩隨陰極孔徑的變化存在一個(gè)折點(diǎn)，如流率過(guò)大，同樣會(huì)導(dǎo)致陽(yáng)極振蕩的上升。而陽(yáng)極的振蕩越大時(shí)，不僅會(huì)造成推力器放電室內(nèi)的放電不夠穩(wěn)定，而且會(huì)導(dǎo)致觸持極處于不穩(wěn)定的工作狀態(tài)中。這種狀態(tài)下，觸持極本身將遭受到更多高能離子轟擊，最終導(dǎo)致陰極失效。

因此，對(duì)于固定規(guī)格的陰極，可以找出一個(gè)合適的工作點(diǎn)，陰極在該工作點(diǎn)下，能夠保證盡量小的陽(yáng)極振蕩、觸持振蕩幅值。圖4、圖5中所顯示的進(jìn)行流率拉偏時(shí)，不同孔徑所呈現(xiàn)出的電參數(shù)及其振蕩的不同可以通過(guò)Poiseuille定律對(duì)陰極內(nèi)部的氣壓進(jìn)行估算來(lái)解釋。

陰極發(fā)射體內(nèi)部尺寸較小，無(wú)法直接測(cè)量其內(nèi)部氣壓變化。但由于陰極內(nèi)部的氣體流動(dòng)屬于層流，Poiseuille定律可以定量的判斷陰極孔徑變化對(duì)于電參數(shù)振蕩的影響[8-10]。

通常而言，為了增大陰極內(nèi)部的氣壓，陰極的出口處都將會(huì)被設(shè)計(jì)成為一個(gè)很窄的圓柱形過(guò)渡段。該圓柱段的長(zhǎng)度l與直徑d的比值將會(huì)直接影響陰極管內(nèi)部的氣壓及具體的放電模式變化。在陰極內(nèi)部不考慮湍流時(shí)，可以按修正后的Poiseuille公式計(jì)算其中的氣壓變化。

式中：p1為小孔前的壓力，Pa；p2為小孔后的壓力，對(duì)于陰極孔，一般可忽略之；Q為工質(zhì)流量，mL/min；ζ為黏性系數(shù)，ζ=2.3×10-4Tr（0.71+0.29/Tr）；Tr=T（?K）/289.7，T為氣體溫度；l和d為小孔的長(zhǎng)和直徑，cm。僅考慮黏性導(dǎo)致的熱節(jié)流效應(yīng)。

式（1）中p1與Q0.5和l0.5成正比，與d2成反比。

根據(jù)式（1），對(duì)給出的三支陰極的內(nèi)部氣壓進(jìn)行估算，得到結(jié)果如表1所列。

表1 試驗(yàn)中用陰極內(nèi)部氣壓值Table1 Internal pressure value of cathode in test

根據(jù)式（1）折算出具體的氣壓值，對(duì)比0.6 mm與1.0 mm的孔的參數(shù)值。發(fā)現(xiàn)1.0 mm孔徑下的氣壓相對(duì)于0.6 mm時(shí)減小了約53.6%。而陽(yáng)極電壓則對(duì)應(yīng)的增加了約30.23%，觸持電壓對(duì)應(yīng)增加了約43.03%。陽(yáng)極電壓振蕩對(duì)應(yīng)增加了60%，觸持電壓增加了約102%。

可見(jiàn)陰極小孔孔徑對(duì)于陰極內(nèi)部氣壓、觸持電壓、陽(yáng)極電壓及電參數(shù)的振蕩都有明顯的影響。當(dāng)兩支陰極內(nèi)部的氣壓值相差達(dá)到1倍時(shí)，這種效應(yīng)更加明顯。

試驗(yàn)所用的三種不同孔徑大小的空心陰極，其陰極管長(zhǎng)度、直徑等幾何尺寸完全相同，只有陰極頂孔徑大小不同。在該條件下，三支陰極內(nèi)部的氣壓將會(huì)存在差異。根據(jù)表1估算結(jié)果，孔徑越小，陰極內(nèi)部氣壓越高。因此，對(duì)于陰極而言，適當(dāng)?shù)奶岣吡髀誓軌驕p小其放電維持電壓。

2.2 大電流沖擊對(duì)于陰極放電特性影響

離子推力器在實(shí)際工作環(huán)境中，發(fā)生過(guò)由于推力器柵極間打火而導(dǎo)致陽(yáng)極上突然出現(xiàn)大電流，進(jìn)而導(dǎo)致空心陰極出現(xiàn)熄滅或者電參數(shù)異常等情況。為了模擬這種情況，設(shè)計(jì)實(shí)驗(yàn)，即在圖1所示的陽(yáng)極板上外加30～40 A的瞬間大電流，并監(jiān)控陰極電參數(shù)的變化來(lái)模擬這種過(guò)程。由于電參數(shù)的變化存在突發(fā)性，因此使用示波器的觸發(fā)功能來(lái)進(jìn)行監(jiān)測(cè)。針對(duì)每支陰極，試驗(yàn)進(jìn)行三次，對(duì)最穩(wěn)定的試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析。

圖6中給出了HC-01，即小孔為0.6 mm的陰極在外部施加一個(gè)35 A大電流后的電參數(shù)變化曲線。從測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當(dāng)在外加大電流后，觸持電流會(huì)在瞬間，約100 ms的時(shí)間內(nèi)，由原來(lái)的1.6 A掉落到0 A，隨后緩慢恢復(fù)到正常的工況電流。

圖6 HC-01陰極受大電流干擾后電參數(shù)的變化Fig.6 The change of electrical parameters of HC-01 hollow cathode under high current interference

圖7、圖8中分別給出了另外兩種孔徑HC-02、HC-03型陰極在受大電流影響后的電參數(shù)變化曲線。類(lèi)似于HC-01型陰極的是，兩者在受到外界影響后，觸持電流同樣在約100 ms的時(shí)間內(nèi)，由原來(lái)的1.6 A掉落到0 A。但是，隨后觸持電流沒(méi)有再回復(fù)至原來(lái)的額定工況電流1.6 A。觀察真空艙內(nèi)，發(fā)現(xiàn)陰極放電無(wú)法自持，出現(xiàn)了熄弧現(xiàn)象。同時(shí)，電源模塊上的各項(xiàng)電流參數(shù)也變?yōu)? A。電壓呈現(xiàn)出開(kāi)路狀態(tài)約60 V。

因此，對(duì)比圖6和圖8得出結(jié)論，將陰極小孔選定為0.6 mm時(shí)，陰極本身的電壓振蕩更小。同時(shí)，在外部的電參數(shù)出現(xiàn)突變時(shí)，其抗干擾能力也更強(qiáng)。

2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析

從最終測(cè)試結(jié)果可以看出，不同孔徑陰極的基本放電參數(shù)存在區(qū)別。

對(duì)于氣、電參數(shù)的優(yōu)化可以使得空心陰極的工作性能更加的穩(wěn)定。當(dāng)陰極本身的工作性能更加穩(wěn)定時(shí)，其抗外界電流干擾能力也非常明顯的得到了增強(qiáng)。因此，對(duì)于陰極本身的優(yōu)化。不但應(yīng)該尋找一個(gè)合適的孔徑值，而且應(yīng)該在該孔徑值下做優(yōu)化，使得其能夠穩(wěn)定的工作在抗外界干擾能力更強(qiáng)的工況下。

圖7 HC-02陰極受大電流干擾后電參數(shù)的變化Fig.7 The change of electrical parameters of HC-02 hollow cathode under high current interference

圖8 HC-03陰極受大電流干擾后電參數(shù)變化Fig.8 The change of electrical parameters of HC-03 hollow cathode under high current interference

3 小結(jié)

研究結(jié)果表明，不同陰極孔的陰極在同一個(gè)額定工況下的抗外界電流干擾能力不同。試驗(yàn)驗(yàn)證的最優(yōu)異的小孔值為0.6 mm。對(duì)于同一支陰極而言，工作在不同的氣、電參數(shù)下的抗干擾能力存在差異，存在一個(gè)最優(yōu)點(diǎn)，在該工作點(diǎn)下，陰極的抗外界電流振蕩能力最強(qiáng)。試驗(yàn)得出的最優(yōu)氣、電參數(shù)為供氣1.0 mL/min、供電1.6 A。

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STUDY OF INSTANTANEOUS HIGH CURRENT IMPULSE ON HOLLOW CATHODE DISCHARGE

FENG Jie，TANG Fu-jun，LI Juan，YANG Wei，GU Zeng-jie,WANG Qian-nan
（Science and Technology on Vacuum Technology and Physics Laboratory，Lanzhou Institute of Physics，Lanzhou 730000，China）

In this paper，the effect of instantaneous high current impulse on the cathode discharge is verified by the experimental method.Under the environment of higher than 10E-5Pa vacuum，the anode structure and the cathode are used to form the triode discharge structure.Value of the high current，colleagues uses the oscilloscope to detect the cathodic electrical parameters of the waveform changes.The study found that an instantaneous current shock above 35A would cause the cathode emission current to drop to 0A within 30ms and then slowly rise to normal values.There is a difference in the impact resistance of the cathodes with different pore diameters，and there is also a difference in impact resistance at different operating points for the same cathode.

electric propulsion；hollow cathodes；high current impulse

V439

A

1006-7086（2017）02-0110-05

10.3969/j.issn.1006-7086.2017.02.010

2016-12-13

馮杰（1988-），男，甘肅渭源人，碩士研究生，從事空間電推進(jìn)方面的研究。E-mail：fengjie1988@163.com。