朱凱

(中交二公局第六工程有限公司，陜西 西安 710065)

張震

(安徽省外經(jīng)建設(shè)集團(tuán)有限公司，安徽 合肥 230051)

陳凱祥

(安徽建筑大學(xué)土木學(xué)院，安徽 合肥 230022)

方鋼管再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)與影響因素分析

朱凱

(中交二公局第六工程有限公司，陜西 西安 710065)

張震

(安徽省外經(jīng)建設(shè)集團(tuán)有限公司，安徽 合肥 230051)

陳凱祥

(安徽建筑大學(xué)土木學(xué)院，安徽 合肥 230022)

為了研究方鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架節(jié)點(diǎn)在不同影響因素下的抗震性能，基于現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范，以再生骨料取代率、粘結(jié)滑移、混凝土等級(jí)為設(shè)計(jì)變化參數(shù)，設(shè)計(jì)并制作了4根節(jié)點(diǎn)模型并進(jìn)行了擬靜力試驗(yàn)。詳細(xì)觀察了破壞過程，得到了實(shí)測滯回曲線?；谠囼?yàn)數(shù)據(jù)，詳細(xì)分析了各設(shè)計(jì)變化參數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)承載力、剛度、位移延性系數(shù)及耗能能力的影響程度。研究結(jié)果表明，各變化參數(shù)下的節(jié)點(diǎn)模型在破壞形態(tài)上都表現(xiàn)一致，均表現(xiàn)出鋼梁翼緣的斷裂破壞；不同再生骨料取代率對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能影響不大；粘結(jié)滑移有否對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能影響極?。换炷恋燃?jí)越高，節(jié)點(diǎn)承載能力隨之變大，但變形能力變差。研究成果可為方鋼管再生混凝土柱-鋼梁結(jié)構(gòu)的推廣和應(yīng)用提供理論參考。

方鋼管再生混凝土；框架節(jié)點(diǎn)；再生骨料取代率；粘結(jié)滑移；擬靜力試驗(yàn)

再生混凝土技術(shù)的出現(xiàn)和運(yùn)用無疑為解決廢棄混凝土提供了一條新的想法和路徑，如何在結(jié)構(gòu)層次大規(guī)模應(yīng)用再生混凝土已成為科研工作者研究的重點(diǎn)和難點(diǎn)[1～3]。鋼管再生混凝土結(jié)構(gòu)是將鋼管內(nèi)原先填充的普通混凝土置換成再生混凝土[4]。研究鋼管再生混凝土結(jié)構(gòu)的抗震性能以推動(dòng)該類型結(jié)構(gòu)的發(fā)展，對(duì)于解決大量廢棄混凝土無疑具有十分重要的現(xiàn)實(shí)意義。

現(xiàn)階段，大量學(xué)者研究的重點(diǎn)主要集中于方形、圓形、異形鋼管混凝土結(jié)構(gòu)以及方形、圓形鋼管再生混凝土柱。李威[5]、周天華[6]、陳志華[7]、莊鵬[8]、許成祥[9，10]對(duì)常規(guī)截面(如圓形、方形)、異形截面(如T形、十字形)柱-鋼梁框架節(jié)點(diǎn)的力學(xué)性能做了試驗(yàn)研究。張向?qū)鵞11，12]、張震[3]對(duì)圓形、方形鋼管再生混凝土柱抗震性能進(jìn)行了研究。現(xiàn)有的研究成果極少涉及到方鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架節(jié)點(diǎn)的抗震性能研究，尤其是不同設(shè)計(jì)參數(shù)對(duì)該類型節(jié)點(diǎn)抗震性能指標(biāo)的影響程度更是無從知曉。

為此，筆者擬設(shè)計(jì)4根節(jié)點(diǎn)模型，選取再生骨料取代率、粘結(jié)滑移、混凝土等級(jí)為設(shè)計(jì)參數(shù)，考察這3種參數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)的承載力、剛度、位移延性系數(shù)及耗能能力的影響。探究方鋼管再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)在低周反復(fù)荷載下的抗震性能，評(píng)價(jià)該類型節(jié)點(diǎn)形式是否能在實(shí)際工程中推廣使用[13]。

1 試驗(yàn)概況

1.1 設(shè)計(jì)概況

依據(jù)相關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范，按照“強(qiáng)節(jié)點(diǎn)弱桿件、強(qiáng)柱弱梁”的抗震設(shè)防要求設(shè)計(jì)制作了4根方鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架節(jié)點(diǎn)模型，試件編號(hào)分別為JD-1、JD-2、JD-3、JD-4。節(jié)點(diǎn)模型詳圖見圖1，采用外加強(qiáng)環(huán)構(gòu)造形式，加強(qiáng)環(huán)厚度為6mm。除試件JD-4鋼管內(nèi)填充C50再生混凝土外，其余各試件均填充C40再生混凝土。其中，試件JD-3在澆筑混凝土前，先用鋼絲刷將鋼管內(nèi)壁打磨干凈，并涂刷一層環(huán)氧樹脂，以達(dá)到鋼管和混凝土之間不存在粘結(jié)滑移的目的。各試件的設(shè)計(jì)參數(shù)見表1。

圖1 節(jié)點(diǎn)模型詳圖(單位；mm)

試件編號(hào)再生骨料取代率/%混凝土等級(jí)粘結(jié)滑移JD?150C40有JD?2100C40有JD?3100C40無JD?4100C50有

1.2 再生混凝土

所用的再生粗骨料均來自某拆除建筑，該建筑物建于上世紀(jì)80年代，因城市規(guī)劃需要現(xiàn)已經(jīng)被征收拆遷，該類型的再生粗骨料具有較好的代表意義。再生骨料取代率有50%、100%兩類，其中取代率50%的混凝土質(zhì)量配合比為465∶158∶538∶576∶576，取代率100%的混凝土質(zhì)量配合比為465∶158∶538∶0∶1152。再生混凝土等級(jí)有C40、C50兩類， C40、C50等級(jí)混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度分別為39.5、48.2N/mm2。

圖2 加載示意圖

1.3 加載系統(tǒng)

該試驗(yàn)采用擬靜力加載系統(tǒng)。整個(gè)節(jié)點(diǎn)模型在高度為10m的L形反力墻-地面上完成，試驗(yàn)過程通過電腦微機(jī)控制，試驗(yàn)過程中可通過電腦控制暫停加載系統(tǒng)，以方便觀察加載過程。節(jié)點(diǎn)模型加載方式采取柱頂端加載，作動(dòng)器施加水平位移，作用于柱頂端。軸力通過千斤頂施加，滑車位于反力梁和千斤頂之間，可保證千斤頂隨著作動(dòng)器施加的位移而左右移動(dòng)的同時(shí)其軸力保持恒定不變，加載示意圖如圖2所示。

圖3 破壞形態(tài)圖

1.4 破壞形態(tài)

各變化參數(shù)下的所有的節(jié)點(diǎn)在破壞形態(tài)上都表現(xiàn)一致，均表現(xiàn)出鋼梁翼緣的斷裂破壞，破壞形態(tài)圖如圖3所示。

2 滯回曲線

試驗(yàn)測得的滯回曲線如圖4所示，橫、縱坐標(biāo)分別表示柱頂?shù)乃胶奢dP及水平位移Δ。

圖4 滯回曲線

由圖4可知，所有試件的滯回曲線均較為飽滿，其加載形成的滯回環(huán)從梭形逐步發(fā)展為弓形，形狀大致接近，捏縮現(xiàn)象并未出現(xiàn)，滯回性能較為穩(wěn)定，無異常。除試件JD-4以外，其余試件在達(dá)到極限荷載后，荷載緩慢下降，下降階段比較平緩，而試件JD-4荷載下降幅度超過其極限荷載的15%，試件宣告破壞。這應(yīng)該與試件再生混凝土等級(jí)較高有關(guān)，再生混凝土等級(jí)越高，試件達(dá)到的極限荷載越大，但混凝土變形能力變差，造成其整體模型荷載下降急速。

3 變化參數(shù)影響分析

定量分析再生骨料取代率、粘結(jié)滑移、混凝土等級(jí)這3個(gè)參數(shù)對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能指標(biāo)(如位移延性系數(shù)、特征點(diǎn)承載力、剛度及耗能能力)的影響，因定義當(dāng)節(jié)點(diǎn)極限荷載下降幅度為15%時(shí)為試件的破壞荷載，破壞荷載對(duì)應(yīng)的即為破壞位移，故對(duì)破壞點(diǎn)時(shí)的承載力及位移不予分析，只分析其余階段特征點(diǎn)時(shí)的承載力及位移的變化情況。

3.1 再生骨料取代率對(duì)位移延性系數(shù)影響分析

不同再生骨料取代率下的位移延性系數(shù)變化規(guī)律如圖5所示。由圖5可知，再生骨料取代率50%、100%對(duì)應(yīng)的為試件JD-1、JD-2，其位移延性系數(shù)分別為3.27、3.22。隨著取代率從50%增大到100%，試件的位移延性系數(shù)下降了1.53%，下降幅度極小，可忽略不計(jì)?？梢姡嚰奈灰蒲有韵禂?shù)隨再生骨料取代率變化極小，可大致認(rèn)為再生骨料取代率對(duì)位移延性系數(shù)無影響。節(jié)點(diǎn)的位移延性系數(shù)均超過了3.0，滿足結(jié)構(gòu)對(duì)延性的要求?；趯?shí)際工程對(duì)位移延性系數(shù)的需求，再生骨料取代率為50%、100%的再生混凝土可用于方鋼管再生混凝土柱-鋼梁結(jié)構(gòu)的框架中。

3.2 再生骨料取代率對(duì)特征點(diǎn)承載力及位移影響分析

不同再生骨料取代率下的特征點(diǎn)承載力變化規(guī)律如圖6所示，不同再生骨料取代率下的特征點(diǎn)位移變化規(guī)律如圖7所示。

由圖6可知，隨著再生骨料取代率從50%增加到100%，其屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)的荷載分別降低了3.84%、6.76%。從總體上看來，不同階段的承載力變化幅度在5%左右，變化幅度不大，即取代率為50%、100%時(shí)對(duì)試件特征點(diǎn)承載力影響很小。這應(yīng)該是因?yàn)樵偕橇先〈蕿?0%、100%時(shí)，其混凝土等級(jí)都為C40，再生骨料制作過程中的損傷很小，對(duì)混凝土性能影響較小。

由圖7可知，隨著再生骨料取代率從50%增加到100%，其屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)、破壞點(diǎn)的位移分別降低了2.93%、1.52%、4.41%。說明隨著再生骨料取代率的增大，試件在不同特征點(diǎn)階段的位移均有所降低，但都在5%以內(nèi)，表明100%取代率下試件的變形能力較50%取代率試件有所降低，但仍較為接近。

圖5 位移延性系數(shù)隨取代率的變化規(guī)律 圖6 特征點(diǎn)承載力隨取代率的變化規(guī)律

3.3 再生骨料取代率對(duì)剛度影響分析

特征階段剛度隨取代率的變化規(guī)律如圖8所示。

圖7 特征點(diǎn)位移隨取代率的變化規(guī)律 圖8 特征階段剛度隨取代率的變化規(guī)律

由圖8可知，隨著再生骨料取代率從50%增加到100%，試件在彈性階段、屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)、破壞點(diǎn)的剛度分別降低了3.29%、0.93%、8.16%、2.47%。其中，在極限點(diǎn)處剛度變化情況最大，達(dá)到了8.16%，其余階段剛度變化情況均較小，尤其是達(dá)到破壞點(diǎn)時(shí)，剛度變化幅度在2.47%，小于5.0%。說明試件在不同階段的剛度變化不大。基于實(shí)際工程對(duì)節(jié)點(diǎn)剛度的需求，再生骨料取代率為50%、100%的可用于實(shí)際鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架結(jié)構(gòu)中。

3.4 再生骨料取代率對(duì)耗能能力影響分析

當(dāng)評(píng)價(jià)結(jié)構(gòu)耗能能力時(shí)，等效黏滯阻尼系數(shù)與總耗能經(jīng)常被選取用來評(píng)價(jià)分析。等效黏滯阻尼系數(shù)用的是試件破壞前一個(gè)滯回環(huán)相關(guān)數(shù)據(jù)計(jì)算得出，總耗能指的是所有滯回環(huán)總面積之和。因加載歷程都不一樣，故選取這2個(gè)指標(biāo)予以分析。特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)和總耗能隨取代率的變化規(guī)律如圖9、圖10所示。

圖9 特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)隨取代率的變化規(guī)律 圖10 特征階段總耗能隨取代率的變化規(guī)律

由圖9、圖10可知，隨著再生骨料取代率的增大，試件在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)以及破壞點(diǎn)時(shí)等效黏滯阻尼系數(shù)分別下降了5.09%、5.64%、2.78%，總耗能分別下降了14.77%、6.20%、6.04%?？梢姡降郊虞d后期，試件的耗能能力下降幅度越小，說明越到加載后期，其耗能能力越接近，表明所選的不同再生骨料取代率對(duì)耗能能力影響較小?；趯?shí)際結(jié)構(gòu)工程對(duì)耗能能力的要求，再生骨料取代率為50%、100%可用于方鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架中。

3.5 粘結(jié)滑移對(duì)位移延性系數(shù)影響分析

位移延性系數(shù)隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律如圖11所示。從圖11可知，沒有粘結(jié)滑移的試件JD-3的位移延性系數(shù)為3.15，較試件JD-2下降了2.17%，下降幅度極小，可忽略不計(jì)。說明有無粘結(jié)滑移對(duì)試件的位移延性系數(shù)影響極小。

3.6 粘結(jié)滑移對(duì)特征點(diǎn)承載力及位移影響分析

特征點(diǎn)承載力、位移隨粘結(jié)滑移的變化情況如圖12、圖13所示。

圖11 位移延性系數(shù)隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律 圖12 特征點(diǎn)承載力隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律

由圖12、圖13可見，無粘結(jié)滑移的試件JD-3較有粘結(jié)滑移的試件JD-2在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)的承載力分別下降了10.87%、7.82%，在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)、破壞點(diǎn)的位移分別下降了6.71%、0.66%、5.74%，表明粘結(jié)滑移對(duì)試件的承載力有一定程度影響，尤其是對(duì)屈服階段時(shí)承載力影響較大。其次，粘結(jié)滑移對(duì)特征點(diǎn)位移影響不大，尤其對(duì)極值點(diǎn)時(shí)的極限位移影響更小，表明是否有粘結(jié)滑移不影響試件的抗倒塌能力。總體上，粘結(jié)滑移與否對(duì)試件在特征點(diǎn)階段承載力及位移影響較小。

3.7 粘結(jié)滑移對(duì)剛度影響分析

圖14為特征階段剛度隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律。由圖14可知，無粘結(jié)滑移試件JD-3在不同階段時(shí)的剛度均小于有粘結(jié)滑移試件JD-2，且剛度隨著不同階段的增加而逐漸降低，無明顯突變異?，F(xiàn)象。試件JD-3較試件JD-2在彈性階段、屈服點(diǎn)、極值點(diǎn)、破壞點(diǎn)的剛度分別降低了5.90%、4.46%、7.20%、2.24%?？梢?，粘結(jié)滑移對(duì)試件不同階段的剛度影響并未出現(xiàn)明顯統(tǒng)一的規(guī)律，且下降幅度均較小，尤其是到破壞點(diǎn)時(shí)，下降幅度僅2.24%，表明粘結(jié)滑移對(duì)試件剛度的影響也較小。

圖13 特征點(diǎn)位移隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律 圖14 特征點(diǎn)剛度隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律

3.8 粘結(jié)滑移對(duì)耗能能力影響分析

特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)及總耗能隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律如圖15、圖16所示。

由圖15、圖16可見，隨著特征階段不斷延續(xù)，試件的等效黏滯阻尼系數(shù)及總耗能均不斷增長，表明隨著加載的持續(xù)，越到加載后期耗能能力越好。有無粘結(jié)滑移其耗能能力還有些許差別，但差別極小。無粘結(jié)滑移試件JD-3較有粘結(jié)滑移試件JD-2在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)以及破壞點(diǎn)時(shí)等效黏滯阻尼系數(shù)分別下降了8.47%、7.06%、2.29%，總耗能分別下降了9.99%、4.36%、2.19%。越到加載后期，下降幅度越小，耗能能力越接近?？傮w上看來，有無粘結(jié)滑移對(duì)試件的耗能能力影響甚微。

圖15 特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律 圖16 特征階段總耗能隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律

3.9 混凝土等級(jí)對(duì)位移延性系數(shù)影響分析

位移延性系數(shù)隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律如圖17所示。由圖17可知，試件JD-2、JD-4的位移延性系數(shù)分別為3.22、2.85。隨著混凝土等級(jí)的提高，試件JD-4的位移延性系數(shù)反而下降了11.49%。這是因?yàn)榛炷恋燃?jí)高的試件歷經(jīng)的損傷更大，從極限荷載到破壞荷載過程中經(jīng)歷的變形減小，導(dǎo)致延性性能出現(xiàn)了降低。

3.10 混凝土等級(jí)對(duì)特征點(diǎn)承載力、位移影響分析

特征點(diǎn)承載力、位移隨混凝土等級(jí)的變化情況如圖18、圖19所示。由圖18、圖19可知，隨著混凝土等級(jí)的提高，試件在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)、破壞點(diǎn)的承載力也隨之增大，但在特征點(diǎn)位移方面沒有表現(xiàn)出明顯的變化規(guī)律。即試件JD-4較試件JD-2在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)的承載力分別提高了10.73%、12.40%，但在屈服點(diǎn)、極限點(diǎn)、破壞點(diǎn)的位移分別提高了8.71%、7.35%、-0.04%。換言之，混凝土等級(jí)的提高有利于提高節(jié)點(diǎn)的抗倒塌能力，但對(duì)試件的延性性能不利，降低了試件的延性。

圖17 位移延性系數(shù)隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律 圖18 特征點(diǎn)承載力隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律

3.11 混凝土等級(jí)對(duì)剛度影響分析

特征點(diǎn)剛度隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律如圖20所示。由圖20可知，試件JD-4在不同階段時(shí)的剛度均大于試件JD-2，且剛度到加載后期逐漸降低，無異常突變情況。試件JD-4較試件JD-2在彈性階段、屈服點(diǎn)、極值點(diǎn)、破壞點(diǎn)的剛度分別提高了3.68%、1.86%、4.69%、16.91%?？梢?，剛度對(duì)于混凝土等級(jí)的變化變現(xiàn)較為敏感。尤其是在破壞點(diǎn)時(shí)剛度提高程度竟達(dá)到了16.91%，這是由于混凝土等級(jí)的增大提高了試件的水平承載力，但峰值荷載過后，試件損傷加劇、破壞突然、破壞位移均較小所導(dǎo)致。

圖19 特征點(diǎn)位移隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律 圖20 特征點(diǎn)剛度隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律

3.12 混凝土等級(jí)對(duì)耗能能力影響分析

特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)及總耗能隨混凝土等級(jí)的變化規(guī)律如圖21、圖22所示。由圖21、圖22可知，隨著加載的不斷延續(xù)，試件JD-2的等效黏滯阻尼系數(shù)及總耗能不斷提升。混凝土等級(jí)的不同對(duì)試件耗能能力的影響較大，混凝土等級(jí)為C50試件JD-4較等級(jí)為C40試件JD-2在屈服點(diǎn)、極值點(diǎn)以及破壞點(diǎn)時(shí)等效黏滯阻尼系數(shù)分別下降了6.34%、4.89%、4.57%，下降幅度基本在5%左右，下降幅度較小。因試件JD-2與試件JD-4加載路徑不一致，若單純從等效黏滯阻尼系數(shù)來評(píng)價(jià)混凝土等級(jí)的影響，則顯得不是很全面，還應(yīng)從總耗能的角度來予以評(píng)價(jià)。試件JD-4較試件JD-2在屈服點(diǎn)、極值點(diǎn)以及破壞點(diǎn)時(shí)總耗能分別下降了22.41%、17.86%、12.89%，可見，混凝土等級(jí)的提高降低了試件的耗能能力。

圖21 特征階段等效黏滯阻尼系數(shù)隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律 圖22 特征階段總耗能隨粘結(jié)滑移的變化規(guī)律

4 結(jié)論

選擇再生骨料取代率、粘結(jié)滑移、混凝土等級(jí)為設(shè)計(jì)變化參數(shù)，通過對(duì)4根方鋼再生混凝土柱-鋼梁框架節(jié)點(diǎn)的擬靜力試驗(yàn)，定量分析了設(shè)計(jì)變化參數(shù)對(duì)抗震性能指標(biāo)的影響變化規(guī)律，主要得到了以下結(jié)論：

1)各變化參數(shù)下的節(jié)點(diǎn)模型在破壞形態(tài)上都表現(xiàn)一致，均表現(xiàn)出鋼梁翼緣的斷裂破壞。

2)試件的滯回曲線豐滿，表現(xiàn)穩(wěn)定，加載過程中逐步從弓形發(fā)展到梭形，說明該類型節(jié)點(diǎn)具有良好的抗震性能。

3)選取的50%、100%的再生骨料取代率對(duì)節(jié)點(diǎn)的抗震性能指標(biāo)影響程度較小，基于實(shí)際工程對(duì)延性、承載力、剛度及耗能能力的要求，再生骨料取代率50%、100%的混凝土均可用于方鋼管再生混凝土柱-鋼梁框架結(jié)構(gòu)中。

4)粘結(jié)滑移對(duì)節(jié)點(diǎn)各項(xiàng)抗震性能指標(biāo)影響程度也很小，即粘結(jié)滑移對(duì)節(jié)點(diǎn)抗震性能不產(chǎn)生明顯影響。

5)混凝土等級(jí)的增大，有利于節(jié)點(diǎn)達(dá)到更大的承載力，但對(duì)節(jié)點(diǎn)的延性不利，使得節(jié)點(diǎn)的后期變形能力降低。

[1]肖建莊. 再生混凝土[M]. 北京：中國建筑工業(yè)出版社，2008.

[2] 吳波，趙新宇，楊勇，等. 薄壁圓鋼管再生混合柱-鋼筋混凝土梁節(jié)點(diǎn)的抗震試驗(yàn)與數(shù)值模擬[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2013，46(3)：59～69.

[3] 張震，吳江，李加樂，等. 往復(fù)水平荷載下鋼管再生混凝土柱的抗震性能試驗(yàn)[J]. 長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版)，2016，13(4)：39～43，55.

[4] 楊有福. 鋼管再生混凝土構(gòu)件力學(xué)性能和設(shè)計(jì)方法若干問題的探討[J]. 工業(yè)建筑，2006，36(11)：1～5，10.

[5] 李威. 圓鋼管混凝土柱-鋼梁外環(huán)板式框架節(jié)點(diǎn)抗震性能研究[D].北京：清華大學(xué),2011.

[6] 周天華，聶少鋒，盧林楓，等. 帶內(nèi)隔板的方鋼管混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2005，26(5):23～29，39.

[7] 陳志華，苗紀(jì)奎，趙莉華，等. 方鋼管混凝土柱-H型鋼梁節(jié)點(diǎn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)，2007，37(1)：50～56，59.

[8] 莊鵬，王燕，張茗瑋. 裝配式方鋼管柱與H型鋼梁連接節(jié)點(diǎn)力學(xué)性能研究[J]. 青島理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2016，37(5)：1～8.

[9] 許成祥，吳贊軍，曾磊，等.T形鋼管混凝土柱-工字鋼梁框架頂層邊節(jié)點(diǎn)抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2012，33(8)：58～65.

[10] 許成祥，劉曉強(qiáng)，杜國鋒，等. 十字截面鋼管混凝土柱框架中柱節(jié)點(diǎn)抗震性能對(duì)比研究[J]. 武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)，2012，34(8)：118～122.

[11] 張向?qū)?，陳宗平，薛建陽，? 鋼管再生混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 土木工程學(xué)報(bào)，2014，47(9)：45～56.

[12] 張向?qū)愖谄?，薛建陽，? 方鋼管再生混凝土柱抗震性能試驗(yàn)研究[J]. 建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報(bào)，2014，35(9)：11～19.

[13]KonnoK,SatoY,KakutaY,etal.Propertyofrecycledconcretecolumnencasedbysteeltubesubjectedtoaxialcompression[J].TransactionoftheJapanConcreteInstitute, 1997, 19(2): 231～238.

[編輯] 計(jì)飛翔

2016-11-16

住房和城鄉(xiāng)建設(shè)部科技計(jì)劃項(xiàng)目(2014-K2-021)。

朱凱(1990-)，男，碩士，現(xiàn)主要從事結(jié)構(gòu)工程抗震方面的研究工作，1879025407qq.com。

TU398.9

A

1673-1409(2017)01-0059-08

[引著格式]朱凱,張震,陳凱祥.方鋼管再生混凝土柱-鋼梁節(jié)點(diǎn)的抗震性能試驗(yàn)與影響因素分析[J].長江大學(xué)學(xué)報(bào)(自科版)，2017,14(1)：59～66.