袁海波 王新定

(1.江蘇方洋集團(tuán)有限公司，江蘇 連云港 220065； 2.東南大學(xué)交通學(xué)院，江蘇 南京 210096)

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疏港航道大橋施工監(jiān)控技術(shù)研究

袁海波1王新定2

(1.江蘇方洋集團(tuán)有限公司，江蘇 連云港 220065； 2.東南大學(xué)交通學(xué)院，江蘇 南京 210096)

介紹了疏港航道大橋的工程概況，為確保大橋成橋后的線形達(dá)到設(shè)計(jì)要求，確保梁體施工的安全性，從線形與應(yīng)力兩方面，對(duì)該橋上部結(jié)構(gòu)的施工過(guò)程實(shí)施了全程施工監(jiān)控，取得了良好的施工監(jiān)控成果，對(duì)于同類(lèi)橋梁的施工監(jiān)控有一定的工程參考價(jià)值。

連續(xù)箱梁，懸臂澆筑，線形監(jiān)控，應(yīng)力監(jiān)控

1 工程概況

疏港航道大橋上部結(jié)構(gòu)為(60+90+60)m三跨預(yù)應(yīng)力混凝土變截面單箱單室連續(xù)箱梁。設(shè)計(jì)汽車(chē)荷載等級(jí)為公路—Ⅰ級(jí)，標(biāo)準(zhǔn)全幅橫斷面寬度為34.5 m，分兩幅。設(shè)計(jì)橫坡為2%。主橋立面圖見(jiàn)圖1。

單幅橋梁箱梁底寬7.0 m，兩側(cè)懸臂長(zhǎng)3.5 m，頂寬為14 m。箱梁高度從距跨中1 m處由2.3 m按二次拋物線變化至距主墩中心1.5 m處為5.2 m(梁高均為單箱中心線處豎直高度)。箱梁在橫橋向底板保持水平，頂板設(shè)2%的橫坡，腹板豎直，通過(guò)左右側(cè)腹板不同高度來(lái)調(diào)整橫坡。連續(xù)箱梁采用懸臂澆筑法施工。

2 線形監(jiān)控

為了確保疏港航道大橋成橋后的線形符合設(shè)計(jì)要求，在施工過(guò)程中必須對(duì)該橋進(jìn)行線形監(jiān)控。

2.1 撓度測(cè)點(diǎn)布置

在懸臂澆筑梁段前端主梁頂面的邊腹板和橋面中心共布設(shè)三個(gè)測(cè)點(diǎn)，測(cè)點(diǎn)距懸澆段前端為10 cm。撓度變形測(cè)點(diǎn)的平面布置和橫截面布置如圖2所示。

2.2 主梁線形監(jiān)控

疏港航道大橋高程偏差的情況見(jiàn)圖3。從圖中可以看出，疏港航道大橋合龍之后的累計(jì)撓度變形值，除了個(gè)別測(cè)點(diǎn)以外，均小于理論值，符合施工監(jiān)控的預(yù)期要求。

2.3 中跨合龍監(jiān)控

中跨合龍監(jiān)控是疏港航道大橋的關(guān)鍵之一，在中跨合龍段兩側(cè)的高程差要滿(mǎn)足施工監(jiān)控的要求。表1列出了本次疏港航道大橋主橋在中跨合龍段進(jìn)行合龍之前兩側(cè)的高程控制情況。表中設(shè)計(jì)高程差是指設(shè)計(jì)文件提供的該橋底板高程差；實(shí)測(cè)高程差是指中跨合龍段兩側(cè)實(shí)際施工時(shí)的高程差情況。

表1 中跨合龍段兩側(cè)高程控制情況 mm

從表1中數(shù)據(jù)可以看出，此次疏港航道大橋主橋箱梁中跨跨中合龍段在合龍之前兩側(cè)的高程差為東幅橋5 mm，西幅橋3 mm。主梁合龍前高程差均滿(mǎn)足“懸臂合龍時(shí)的高程差在±20 mm之內(nèi)”的要求。

3 應(yīng)力監(jiān)控

對(duì)疏港航道大橋預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁的關(guān)鍵截面進(jìn)行混凝土正應(yīng)力監(jiān)測(cè)，跟蹤施工過(guò)程中的箱梁關(guān)鍵截面混凝土正應(yīng)力的變化情況，確保大橋在施工過(guò)程中的安全。

3.1 混凝土應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置

根據(jù)懸臂施工過(guò)程中預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁的受力特點(diǎn)和實(shí)際施工情況，應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置在0號(hào)塊，距離箱梁1號(hào)塊100 cm處的位置，在混凝土箱梁的頂板、底板各布置2個(gè)縱向混凝土應(yīng)力測(cè)點(diǎn)。箱梁混凝土正應(yīng)力測(cè)點(diǎn)布置如圖4和圖5所示。

3.2 應(yīng)力分析

控制截面頂板實(shí)測(cè)應(yīng)力結(jié)果如圖6所示。從圖中可以看出，該橋頂板測(cè)點(diǎn)處混凝土應(yīng)力隨著施工的進(jìn)行，呈現(xiàn)壓應(yīng)力逐漸增加的趨勢(shì)。各個(gè)測(cè)點(diǎn)的壓應(yīng)力剛開(kāi)始迅速增加，至8號(hào)塊后，壓應(yīng)力增加速度減緩，與理論計(jì)算所得的壓應(yīng)力增加趨勢(shì)基本一致。實(shí)測(cè)壓應(yīng)力均大于理論值，該橋在施工過(guò)程中處于安全狀態(tài)。

該橋測(cè)試截面底板的應(yīng)力測(cè)試結(jié)果見(jiàn)圖7。從圖中可以看出，該橋底板應(yīng)力測(cè)點(diǎn)處混凝土應(yīng)力隨著施工的進(jìn)行，呈現(xiàn)混凝土壓應(yīng)力逐漸增加的趨勢(shì)。各測(cè)點(diǎn)壓應(yīng)力剛開(kāi)始增加緩慢，至7號(hào)塊后，壓應(yīng)力增加迅速，與理論計(jì)算所得的壓應(yīng)力增加趨勢(shì)基本一致，測(cè)得的壓應(yīng)力值接近理論值，橋梁在施工過(guò)程中處于安全狀態(tài)。

4 結(jié)語(yǔ)

疏港航道大橋在預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁各個(gè)節(jié)段懸臂澆筑施工過(guò)程中和成橋后，實(shí)際撓度變形和混凝土應(yīng)力變化均在施工監(jiān)控要求的合理范圍之內(nèi)，施工過(guò)程和成橋的內(nèi)力及線形達(dá)到了施工監(jiān)控的預(yù)期目的，實(shí)現(xiàn)了設(shè)計(jì)意圖。

[1] 劉玉成，王新定.香河大橋施工控制技術(shù)研究[J].山西建筑，2014，40(1):183-184.

[2] 陳雪峰，喻小林，王新定，等.扁河橋靜載試驗(yàn)分析[J].交通科技與經(jīng)濟(jì),2008,10(4)：29-30.

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[6] JTG/T F50—2011，公路橋涵設(shè)計(jì)技術(shù)規(guī)范[S].

On construction supervision technique in port evacuation and sea-route bridge

Yuan Haibo1Wang Xinding2

(1.JiangsuFangyangGroupCo.,Ltd,Lianyungang220065,China; 2.JiaotongCollege,SoutheastUniversity,Nanjing210096,China)

The paper introduces the engineering survey of the port evacuation and sea-route bridge, and undertakes the whole-process construction supervision over the construction process of the upper structure of the bridge from the linear and stress to ensure the linear after the bridge completion can achieve the design requirements and the construction safety of the beam construction, so it achieves better construction supervision effect and provide some reference for the construction supervision.

continuous box girder, cast-in-cantilever, linear supervision, stress supervision

1009-6825(2016)26-0179-02

2016-07-08

袁海波(1983- )，男，工程師； 王新定(1966- )，男，副教授

U445

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