錢王歡 秦 豐 繆小梅

無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院，無錫，214121

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柔性受壓電鑄新技術(shù)研究

錢王歡 秦 豐 繆小梅

無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院，無錫，214121

提出了一種新的柔性受壓電鑄技術(shù)，從理論上深入探討了柔性受壓的作用機(jī)理，并通過鎢絲增強(qiáng)鎳的電鑄試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。理論分析和試驗(yàn)結(jié)果表明：柔性壓緊輪對(duì)復(fù)合電鑄層的摩擦與擠壓作用可以有效去除復(fù)合電鑄層表面的吸附氣泡，獲得表面無缺陷的復(fù)合電鑄層；柔性壓緊輪能夠不斷補(bǔ)充電沉積區(qū)域的電鑄液，防止復(fù)合電鑄層內(nèi)部出現(xiàn)空洞，并能提高極限電流密度，顯著細(xì)化晶粒；柔性受壓條件下獲得的復(fù)合電鑄層具有更高的強(qiáng)度，當(dāng)鎢絲體積分?jǐn)?shù)為50%時(shí)，制得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層強(qiáng)度達(dá)到1597 MPa，提升了21%。

電鑄；抗拉強(qiáng)度；柔性受壓；鎢絲

0 引言

電鑄技術(shù)是一種精密特種加工方法，它利用金屬離子在陰極表面電沉積的原理進(jìn)行零件的制造，廣泛應(yīng)用于航空宇航、精密模具以及兵器工業(yè)等高新技術(shù)領(lǐng)域[1]。近年來，越來越多的研究者開始將電鑄技術(shù)應(yīng)用于金屬基復(fù)合材料的制備[2-3]，尤其是連續(xù)纖維增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料(在電鑄中被稱為連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合電鑄層)的制備，以擴(kuò)展電鑄技術(shù)的應(yīng)用范圍[4-6]。連續(xù)纖維增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料是一類將高強(qiáng)度、高模量的增強(qiáng)纖維與金屬基體復(fù)合而成的具有強(qiáng)度高、模量高、耐高溫、抗疲勞等優(yōu)良綜合性能的復(fù)合材料，其中，強(qiáng)度高是其最突出的特點(diǎn)。相比粉末冶金、熔融滲透等傳統(tǒng)制備方法[7]，使用電鑄技術(shù)制備連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合電鑄層無需高溫或高壓環(huán)境，對(duì)增強(qiáng)纖維無損傷，且設(shè)備簡(jiǎn)單、成本低廉，制備的材料具有強(qiáng)度高、表面質(zhì)量好等特點(diǎn)[6,8]。Suchentrunk[4]成功地使用電鑄技術(shù)制造了硼纖維增強(qiáng)銅、碳化硅纖維增強(qiáng)鋁復(fù)合電鑄層，其內(nèi)部較為致密，纖維與金屬結(jié)合緊密，抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到1040 MPa與970 MPa。

雖然電鑄法制備連續(xù)纖維增強(qiáng)金屬基復(fù)合材料具有諸多優(yōu)勢(shì)，但也存在不少問題，其中較為突出的問題是高纖維體積分?jǐn)?shù)下制得的復(fù)合電鑄層內(nèi)部以及表面容易出現(xiàn)空洞、孔隙等缺陷，制約了其性能的提升。如Kuboyama等[5]將高強(qiáng)度的氧化鋁和氧化硅纖維大量摻雜進(jìn)電鑄層時(shí)發(fā)現(xiàn)，復(fù)合電鑄層內(nèi)部出現(xiàn)了多處較為明顯的空洞，導(dǎo)致纖維與電鑄金屬結(jié)合性能變差，嚴(yán)重降低了高強(qiáng)度纖維的增強(qiáng)效果。

為了克服上述缺陷，進(jìn)一步提升連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合電鑄層的質(zhì)量和抗拉強(qiáng)度，本文提出了一種全新的柔性受壓電鑄制造技術(shù)，即在連續(xù)纖維增強(qiáng)電鑄制造過程中，使用一柔性介質(zhì)不斷擠壓和摩擦陰極與纖維，并持續(xù)補(bǔ)充電沉積區(qū)域的溶液。本文設(shè)計(jì)了一套試驗(yàn)裝置，深入探討了該技術(shù)的作用機(jī)理，并應(yīng)用該技術(shù)進(jìn)行了鎢絲增強(qiáng)鎳的電鑄試驗(yàn)。

1 理論分析

1.1 試驗(yàn)裝置設(shè)計(jì)

如圖1所示，在連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合電鑄層的纏繞電鑄成形技術(shù)的基礎(chǔ)上，布置一柔性壓緊輪緊貼陰極芯模，纖維穿過兩者間隙纏繞在陰極芯模上，金屬同時(shí)在陰極與纖維表面沉積并逐漸將纖維包裹其中，最終形成連續(xù)纖維增強(qiáng)復(fù)合電鑄層。柔性壓緊輪內(nèi)芯為金屬，外層為海綿，海綿受擠壓和回彈時(shí)對(duì)電解液有擾動(dòng)作用，可以不斷給密集纏繞在陰極表面的纖維簇內(nèi)部輸送新鮮電鑄液，保證電沉積的順利進(jìn)行，同時(shí)柔性壓緊輪對(duì)復(fù)合電鑄層的摩擦和擠壓作用還能改善電鑄層質(zhì)量。

圖1 柔性受壓電鑄原理示意圖

整個(gè)試驗(yàn)裝置如圖2所示。采用溶液外循環(huán)加熱的方式保證電鑄溫度的恒定。鎢絲在柔性壓緊輪的作用下緊貼于陰極芯模表面。電動(dòng)機(jī)旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)鎢絲不斷纏繞在陰極芯模上，同時(shí)控制器帶動(dòng)鎢絲在水平方向上以給定的速度做往復(fù)運(yùn)動(dòng)。通過調(diào)節(jié)電機(jī)的旋轉(zhuǎn)速度和水平軸的移動(dòng)速度就可以控制纏繞在陰極芯模上纖維的量，而金屬的沉積速度可以通過電流密度來控制，因此，可以獲得不同纖維體積分?jǐn)?shù)的復(fù)合電鑄層。

圖2 柔性受壓電鑄試驗(yàn)裝置示意圖

1.2 柔性受壓的作用機(jī)理

1.2.1 減少內(nèi)部空洞

以鎢絲增強(qiáng)鎳的電鑄制造為例，在常規(guī)的纏繞電鑄制造過程中，大量纏繞在陰極表面的鎢絲會(huì)對(duì)電結(jié)晶過程的液相傳質(zhì)產(chǎn)生一定的阻礙作用，表現(xiàn)為外部新鮮的電鑄液難以通過鎢絲進(jìn)入電沉積區(qū)域，而電沉積區(qū)域的反應(yīng)產(chǎn)物也無法順利排出，最終導(dǎo)致復(fù)合電鑄層在某些區(qū)域出現(xiàn)空洞，如圖3a所示。而在柔性受壓條件下，緊貼于鎢絲與陰極的海綿可以源源不斷地“泵入”新鮮電鑄液以保證整個(gè)電沉積區(qū)域尤其是相鄰鎢絲的間隙中始終充滿足夠的鎳離子，從而獲得內(nèi)部致密無空洞的電鑄層，如圖3b所示。

(a)非柔性受壓條件下

(b)柔性受壓條件下圖3 鎢絲增強(qiáng)鎳的纏繞電鑄制造過程

1.2.2 減少表面缺陷

在鎳的電沉積過程中，由于析氫副反應(yīng)無法避免，所以當(dāng)鎳離子被還原的同時(shí), 氫離子也在陰極表面被還原成氫原子，并逐漸聚集成氫氣泡[9]，如圖3所示。由于陰極表面纏繞有鎢絲，因此，本該進(jìn)入溶液然后逸出的氫氣泡大量吸附在鎢絲與陰極表面，導(dǎo)致這些地方無法沉積金屬，最終在復(fù)合電鑄層表面形成缺陷。而在柔性受壓條件下，陰極在旋轉(zhuǎn)的過程中不斷受到緊貼其表面的柔性壓緊輪摩擦和擠壓，這種摩擦和擠壓作用可以有效地將陰極和鎢絲表面吸附的氫氣泡剝離，從而避免復(fù)合電鑄層表面缺陷的形成。

1.2.3 細(xì)化晶粒

由金屬電沉積原理可知，沉積層晶粒大小取決于兩個(gè)因素：晶核的生成速度及其生長(zhǎng)速度，若晶核大量生成而生長(zhǎng)緩慢，則最終生成的晶粒多而小，沉積層較為致密。而陰極過電位是電結(jié)晶的推動(dòng)力，過電位越大，晶核生成功越小，形成晶核的臨界尺寸就越小，晶核就能大量產(chǎn)生。提高電沉積時(shí)的電流密度可以提高陰極過電位。但電流密度的提高具有上限，一旦超過極限電流密度，就會(huì)導(dǎo)致擴(kuò)散層變厚，濃差極化現(xiàn)象加劇，獲得的電鑄層疏松且粗糙[10-11]。而柔性受壓條件下，柔性壓緊輪表面的海綿可以強(qiáng)制性地向電沉積區(qū)域補(bǔ)充電鑄液，加快了液相傳質(zhì)過程，減小了擴(kuò)散層厚度，減少了濃差極化現(xiàn)象，提高了允用的極限電流密度，使得電沉積在高電流密度下可以正常進(jìn)行，從而獲得晶粒細(xì)小的沉積層。

2 試驗(yàn)過程與結(jié)果

2.1 試驗(yàn)過程

試驗(yàn)分別在柔性受壓和非柔性受壓兩種條件下進(jìn)行。選用電解拋光過的鎢絲作為增強(qiáng)體，其直徑為20 μm，抗拉強(qiáng)度為3250 MPa。溶液選擇常規(guī)的氨基磺酸鎳電鑄液，其組成如下：氨基磺酸鎳400 g/L, 硼酸30 g/L, 氯化鎳15 g/L，為了減少影響因素，所用試劑均為分析純并使用去離子水配制，保持溶液pH值為4.5，溫度為43 ℃。非柔性受壓條件下電流密度為2 A/dm2，柔性受壓條件下電流密度為6 A/dm2。陽極采用INCO公司生產(chǎn)的10 mm球形高純度鎳珠，并用滌綸布包裹，防止陽極泥滲出。陰極采用直徑為25 mm的鋁棒，經(jīng)過測(cè)算，沉積面積為0.5 dm2。柔性壓緊輪內(nèi)芯為不銹鋼，直徑為38 mm，外層包裹海綿，厚度約10 mm。

陰極芯模依次經(jīng)過除油、拋光、弱浸蝕等處理后放入電鑄槽，制備出不同鎢絲體積分?jǐn)?shù)且厚度均為300 μm的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層。

試樣的表面形貌、斷口形貌等使用一臺(tái)HITACHI 3400N型掃描電鏡觀察；而試件的抗拉強(qiáng)度測(cè)量則在一臺(tái)INSTRON 2369型萬能材料拉伸試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行。

2.2 試驗(yàn)結(jié)果

(a)非柔性受壓

(b)柔性受壓圖4 不同條件下獲得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層外觀

圖4所示為兩種條件下獲得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層外觀。從宏觀上看，兩種條件下獲得的復(fù)合電鑄層表面均無針孔、結(jié)瘤等缺陷，但在摻有鎢絲處有一定的凸起。此外，還可以很明顯地發(fā)現(xiàn)，非柔性受壓條件下獲得的電鑄層表面黯淡無光，而柔性受壓條件下獲得的復(fù)合電鑄層表面較為光亮。

使用掃描電鏡進(jìn)一步觀察鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層的表面形貌，結(jié)果如圖5所示。從圖中可以很明顯地發(fā)現(xiàn)：未使用柔性壓緊輪獲得的復(fù)合電鑄層晶粒尺寸明顯大于5 μm；而在柔性受壓條件下獲得的復(fù)合電鑄層表面較為平整，晶粒尺寸在2 μm以下。此外，由圖5還可以發(fā)現(xiàn)，非柔性受壓條件下獲得的電鑄層表面出現(xiàn)了孔隙，而柔性受壓條件下獲得電鑄層則未見孔隙，說明柔性壓緊輪可以通過摩擦和擠壓的方式將副反應(yīng)生成的氫氣從沉積層表面剝離，防止復(fù)合電鑄層表面出現(xiàn)孔隙。

(a)非柔性受壓 (b)柔性受壓圖5 不同條件下獲得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層表面形貌

圖6為鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層在不同鎢絲體積分?jǐn)?shù)下的抗拉強(qiáng)度曲線?？梢园l(fā)現(xiàn)，柔性受壓對(duì)復(fù)合電鑄層強(qiáng)度具有明顯的提升作用，且提升效果隨著鎢絲體積分?jǐn)?shù)的增大而越發(fā)顯著。當(dāng)鎢絲體積分?jǐn)?shù)為50%時(shí)，柔性壓緊輪的應(yīng)用使得復(fù)合電鑄層的抗拉強(qiáng)度從1320 MPa提高到1597 MPa，提升了21%。

圖6 不同鎢絲體積分?jǐn)?shù)下復(fù)合電鑄層的抗拉強(qiáng)度

纏繞在陰極的鎢絲較少時(shí)，即使沒有柔性壓緊輪，外部的電鑄液依然可以順利進(jìn)入電沉積區(qū)域，反應(yīng)生成的氫氣泡也可以迅速逸出，因此，復(fù)合電鑄層出現(xiàn)缺陷的現(xiàn)象并不嚴(yán)重。此時(shí)，僅通過細(xì)化晶粒的方式來提升復(fù)合電鑄層的抗拉強(qiáng)度，效果并不明顯。當(dāng)鎢絲體積分?jǐn)?shù)逐漸升高，即陰極表面纏繞的鎢絲越來越密集時(shí)，外部新鮮的電鑄液越來越難以穿透鎢絲簇進(jìn)入電沉積區(qū)域，反應(yīng)生成的氫氣泡也越來越難以逸出，導(dǎo)致復(fù)合電鑄層表面出現(xiàn)孔隙、內(nèi)部出現(xiàn)空洞的現(xiàn)象越來越嚴(yán)重。

圖7所示為鎢絲體積分?jǐn)?shù)為50%時(shí)的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層的斷口形貌。從圖7可以很明顯地發(fā)現(xiàn)，非柔性受壓條件下制得的復(fù)合電鑄層內(nèi)部出現(xiàn)了幾處較為明顯的空洞，說明電沉積并未在這些區(qū)域發(fā)生，鎢絲與鎳基體結(jié)合性能較差。當(dāng)復(fù)合電鑄層受到拉伸時(shí)，較差的結(jié)合性能使得鎳基體無法順利地將應(yīng)力傳遞給鎢絲，導(dǎo)致復(fù)合電鑄層在鎢絲還未起到足夠的增強(qiáng)作用時(shí)便因?yàn)殒嚮w被破壞而斷裂失效[8]；而在柔性受壓條件下獲得的復(fù)合電鑄層未出現(xiàn)明顯的空洞，如圖7b所示?？梢姡嵝詨壕o輪輸送電解液的作用可以強(qiáng)化液相傳質(zhì)，保證電沉積的順利進(jìn)行；制得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層內(nèi)部致密，鎢絲與鎳結(jié)合良好，可以更好地發(fā)揮鎢絲的增強(qiáng)作用。

(a)非柔性受壓 (b)柔性受壓圖7 不同條件下獲得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層斷口形貌

3 結(jié)論

(1)柔性壓緊輪對(duì)陰極和鎢絲的摩擦和擠壓作用能夠有效去除吸附在表面的氫氣泡，減小鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層的表面孔隙。

(2)柔性壓緊輪輸送電鑄液的作用能夠促進(jìn)離子擴(kuò)散、減少濃差極化現(xiàn)象、提高極限電流密度，顯著細(xì)化了晶粒并有效防止了鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層在高纖維體積分?jǐn)?shù)下內(nèi)部出現(xiàn)空洞。

(3)柔性受壓電鑄技術(shù)對(duì)鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層的抗拉強(qiáng)度具有明顯的提升作用，當(dāng)鎢絲體積分?jǐn)?shù)達(dá)到50%時(shí)，制得的鎢絲-鎳復(fù)合電鑄層的抗拉強(qiáng)度可達(dá)1597 MPa。

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(編輯 陳 勇)

Novel Technique for Electroforming with Flexible Compression

Qian Wanghuan Qin Feng Miao Xiaomei

Wuxi Institute of Technology,Wuxi,Jiangsu,214121

A novel technique of flexible compression electroforming was described by the experiments of W fiber reinforced Ni， where the mechanism of the flexible compression was presented. Theoretical analysis and experimental results show that the friction and extrusion between the flexible compression wheel and the cathode may effectively remove the hydrogen bubbles which reduces the surface porosity; the effects of solution supplement by the flexible compression wheel may prevent the generation of the internal voids and raise the limiting current density which reduces the grain size significantly. When the volume fraction of tungsten wire is as 50%, the tungsten-Ni comqosite electroforming layer strength is up to 1597 MPa， which improves by 21%.

electroforming; tensile strength; flexible compression; tungsten wire

2016-03-02

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51505192)；無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院博士科研啟動(dòng)基金資助項(xiàng)目(BT2014-05)

TG662

10.3969/j.issn.1004-132X.2016.22.004

錢王歡，男，1985年生。無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械技術(shù)學(xué)院講師、博士。秦 豐，男，1978年生。無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械技術(shù)學(xué)院副教授、博士。繆小梅，女，1986年生。無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院機(jī)械技術(shù)學(xué)院講師、博士。