陳　婷，陳清林

(1.江漢大學(xué) 武漢研究院，湖北 武漢 430056; 2.江漢大學(xué) 化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，湖北 武漢 430056; 3.中山大學(xué) 化學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院 低碳化學(xué)與過(guò)程節(jié)能廣東省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 廣州 510275)

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甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元用能優(yōu)化與改進(jìn)

陳婷1,2，陳清林3

(1.江漢大學(xué) 武漢研究院，湖北 武漢 430056; 2.江漢大學(xué) 化學(xué)與環(huán)境工程學(xué)院，湖北 武漢 430056; 3.中山大學(xué) 化學(xué)與化學(xué)工程學(xué)院 低碳化學(xué)與過(guò)程節(jié)能廣東省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東 廣州 510275)

在流程模擬軟件Aspen Plus對(duì)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元進(jìn)行流程模擬的基礎(chǔ)上，采用三環(huán)節(jié)能量結(jié)構(gòu)模型對(duì)整個(gè)單元進(jìn)行用能分析及評(píng)價(jià)，并運(yùn)用該分析所揭示的用能瓶頸合理設(shè)計(jì)過(guò)程的換熱網(wǎng)絡(luò)(HEN)，以減少或消除過(guò)程重復(fù)加熱或冷卻，降低不合理?yè)p，有效實(shí)現(xiàn)過(guò)程節(jié)能?；诟脑旌蟮膿Q熱網(wǎng)絡(luò)，對(duì)分餾塔的操作參數(shù)，包括進(jìn)料溫度和位置進(jìn)行優(yōu)化；基于過(guò)程能量分析，提出有效節(jié)能改進(jìn)措施，提高整個(gè)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的能源利用效率約為6%。

三環(huán)節(jié)能量結(jié)構(gòu)模型；甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元；流程模擬；節(jié)能

芳烴是石化工業(yè)中規(guī)模和產(chǎn)量?jī)H次于乙烯和丙烯的重要有機(jī)化工原料，其衍生物在橡膠、塑料和化纖等化工產(chǎn)品生產(chǎn)中得到廣泛應(yīng)用。隨著紡織工業(yè)及石油化工行業(yè)的發(fā)展，芳烴的需求量持續(xù)增加[1-3]。芳烴裝置中的歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元，具有反應(yīng)器部分溫位高、壓力大，同時(shí)精餾塔數(shù)量多、負(fù)荷大等特點(diǎn)。因此，對(duì)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元進(jìn)行節(jié)能降耗對(duì)于整個(gè)芳烴裝置的節(jié)能有著重要的意義。

目前，已經(jīng)有部分過(guò)程系統(tǒng)優(yōu)化方法和技術(shù)應(yīng)用在甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的工藝節(jié)能改造中。Chen等[4]基于熱力學(xué)分析方法，首先運(yùn)用塔總組合曲線(CGCC)首先對(duì)塔系中各單塔的操作參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，再運(yùn)用夾點(diǎn)技術(shù)分析背景工藝過(guò)程物流關(guān)系，進(jìn)而分析了塔系間及其與背景工藝間的耦合關(guān)聯(lián)特性，提出了一種新型的基于CGCC的塔系熱量集成與優(yōu)化方法，并且成功運(yùn)用于甲苯歧化單元和二甲苯單元，經(jīng)濟(jì)分析評(píng)價(jià)表明，改造方案的投資回收期僅0.26 a。Zhang等[5]同步優(yōu)化甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元分餾塔的進(jìn)料溫度及其換熱網(wǎng)絡(luò)，不僅能降低整個(gè)單元的公用工程消耗，還打破了分餾塔與物流間的換熱網(wǎng)絡(luò)的邊界問(wèn)題。

華賁、陳清林等[6-9]以過(guò)程能量結(jié)構(gòu)“三環(huán)節(jié)”模型為基礎(chǔ)，建立了過(guò)程系統(tǒng)能量分析與綜合優(yōu)化系統(tǒng)方法，并將其發(fā)展為過(guò)程能量結(jié)構(gòu)理論；提出了過(guò)程系統(tǒng)能量結(jié)構(gòu)“三環(huán)節(jié)”模型(即按能量功能可將過(guò)程系統(tǒng)劃分為能量的工藝?yán)?、能量回收和能量轉(zhuǎn)換3個(gè)環(huán)節(jié))，按能量流認(rèn)識(shí)過(guò)程系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)，建立了嚴(yán)格的定量化的能量分析、分析和經(jīng)濟(jì)分析模型，進(jìn)而將其發(fā)展成為以子系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)優(yōu)化、分解協(xié)調(diào)優(yōu)化和復(fù)合措施等為特色的過(guò)程能量綜合優(yōu)化的普遍化策略方法，形成了過(guò)程系統(tǒng)的能量結(jié)構(gòu)理論[10-13]；在過(guò)去的幾十年，已開(kāi)展了一系列將過(guò)程能量綜合優(yōu)化方法應(yīng)用于操作優(yōu)化的研究。Chen等[14]基于“三環(huán)節(jié)”能量流結(jié)構(gòu)模型和“三環(huán)節(jié)”經(jīng)濟(jì)模型，對(duì)延遲焦化裝置進(jìn)行了用能分析與改進(jìn)，與現(xiàn)有裝置相比，實(shí)施改進(jìn)措施后，裝置能耗下降約37.2%。華賁等[15]運(yùn)用經(jīng)濟(jì)學(xué)相關(guān)理論對(duì)換熱過(guò)程的熱損失進(jìn)行了計(jì)價(jià)研究，對(duì)換熱器投資估算方法進(jìn)行深入分析，發(fā)展了基于換熱器最優(yōu)傳熱溫差的數(shù)學(xué)模型，開(kāi)發(fā)了可應(yīng)用于工程設(shè)計(jì)過(guò)程的換熱器最優(yōu)傳熱溫差、計(jì)算機(jī)輔助優(yōu)化計(jì)算軟件；基于該方法進(jìn)行換熱網(wǎng)絡(luò)的設(shè)計(jì)與綜合，可顯著降低過(guò)程操作和投資費(fèi)用，并且證明用原來(lái)考慮物料-能量-設(shè)備投資三維權(quán)衡的思路來(lái)指導(dǎo)設(shè)備不動(dòng)的操作調(diào)優(yōu)完全可行，并為多家石化企業(yè)進(jìn)行了操作調(diào)優(yōu)工程研究，取得了較好的經(jīng)濟(jì)效益。

過(guò)程模擬的目的是通過(guò)建立數(shù)學(xué)模型并對(duì)數(shù)學(xué)模型進(jìn)行求解，研究過(guò)程系統(tǒng)的整體穩(wěn)態(tài)特性，從而探索系統(tǒng)和設(shè)備改進(jìn)的可行性，并確定化工系統(tǒng)在已知條件下的預(yù)期效果[16]。美國(guó)Aspen Tech公司推出的Aspen Plus軟件在過(guò)程分析、設(shè)計(jì)以及參數(shù)優(yōu)化中應(yīng)用廣泛，已被用于設(shè)計(jì)與改進(jìn)工廠和工藝流程，獲得了經(jīng)過(guò)驗(yàn)證的巨大經(jīng)濟(jì)效益[17]。筆者首先借助Aspen Plus軟件對(duì)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元進(jìn)行流程模擬，然后運(yùn)用三環(huán)節(jié)能量結(jié)構(gòu)模型，對(duì)整個(gè)單元進(jìn)行用能分析及評(píng)價(jià)；在所揭示的用能瓶頸基礎(chǔ)上，合理設(shè)計(jì)過(guò)程的換熱網(wǎng)絡(luò)(HEN)，減少或消除過(guò)程重復(fù)加熱或冷卻，降低過(guò)程不合理?yè)p，有效實(shí)現(xiàn)過(guò)程節(jié)能；并基于改造后的換熱網(wǎng)絡(luò)，對(duì)分餾塔的操作參數(shù)，包括進(jìn)料溫度和位置進(jìn)行優(yōu)化，從而達(dá)到提高整個(gè)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的能源利用效率的目的。

1　芳烴聯(lián)合裝置中歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元工藝流程

歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元是芳烴聯(lián)合裝置中的重要生產(chǎn)單元。它以芳烴聯(lián)合裝置中較為廉價(jià)的甲苯和C9芳烴及少量C10芳烴為主要原料，在歧化催化劑和氫氣存在的條件下，發(fā)生烷基轉(zhuǎn)移反應(yīng)，生成苯和主要用于生產(chǎn)對(duì)二甲苯的C8芳烴。圖1為簡(jiǎn)化的歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的分離部分的原則工藝流程。本單元包括3座分餾塔、5臺(tái)換熱器和1臺(tái)加熱爐。反應(yīng)器出料與循環(huán)氫分離之后，進(jìn)入換熱器E-11、E-13換熱，然后進(jìn)入汽提塔C-11。C-11的底部流出物流與芳烴抽提裝置來(lái)的芳烴混合，通過(guò)換熱器E-14之后送入白土塔D-11，除去少量的烯烴。D-11的流出物進(jìn)入苯塔C-12，且從第3塊塔板得到產(chǎn)品苯。從苯塔C-12塔底出來(lái)的物流進(jìn)入甲苯塔C-13，甲苯塔C-13的塔頂產(chǎn)品即為甲苯，C-13的底部流出物為二甲苯分餾單元的原料。

2　歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元三環(huán)節(jié)用能分析

流程模擬軟件Aspen Plus可以對(duì)不同流體的氣-液、液-液平衡常數(shù)以及熵、焓、密度等參數(shù)進(jìn)行模擬計(jì)算。歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的物系是含石油餾分、芳烴、H2及水的混合物，組分多，物性復(fù)雜。

圖1　芳烴聯(lián)合裝置中甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元流程

對(duì)于該臨氫物系，可采用Soave-Redich-Kwong (SRK)狀態(tài)方程法和Peng-Robinson(PR)方法進(jìn)行模擬計(jì)算。筆者對(duì)汽提塔、分餾塔以及換熱網(wǎng)絡(luò)的模擬熱力學(xué)方法均采用SRK狀態(tài)方程法，能級(jí)ε和物理計(jì)算的基準(zhǔn)壓力設(shè)為0.1 MPa，基準(zhǔn)溫度為288 K。

各分餾塔模擬過(guò)程中，根據(jù)進(jìn)、出料位置劃分不同塔段，采用分段選擇塔板效率的方法進(jìn)行模擬計(jì)算；依據(jù)各分餾塔的實(shí)際作用與特點(diǎn)，按其實(shí)際分離能力的不同，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值進(jìn)行適當(dāng)選擇。通常，在模擬過(guò)程中需要在一定范圍內(nèi)適當(dāng)調(diào)整塔板效率，直到塔板上各點(diǎn)的溫度、物料流量以及產(chǎn)品餾程等數(shù)據(jù)與采集的實(shí)際操作數(shù)據(jù)大致吻合[18]。對(duì)歧化反應(yīng)產(chǎn)物等難以直接測(cè)定具體組分的物流，可依據(jù)物料平衡的原則，利用產(chǎn)品物流反推反應(yīng)物組成的方法，并綜合考慮產(chǎn)品質(zhì)量、產(chǎn)品分布等實(shí)際情況對(duì)其進(jìn)行微調(diào)，以得到較準(zhǔn)確的模擬所需的物流組成數(shù)據(jù)。

2.1能量轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)

從能量分析結(jié)果看出，整個(gè)裝置的外供入能達(dá)到63.61 MW，能量轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)用能效率為82.56%；從分析結(jié)果可知，能量轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)的效率為36.76%，能量轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)的大部分過(guò)程損由加熱爐燃料燃燒造成。燃燒過(guò)程將高能級(jí)的燃料化學(xué)能轉(zhuǎn)化為能級(jí)較低的熱能，該過(guò)程的不可逆性導(dǎo)致過(guò)程損大。

2.2能量利用環(huán)節(jié)

2.3能量回收環(huán)節(jié)

3　基于用能分析結(jié)果對(duì)歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元進(jìn)行用能優(yōu)化改進(jìn)

根據(jù)對(duì)歧化單元原有流程的用能瓶頸分析，提出相應(yīng)的改進(jìn)措施，包括：(1)結(jié)合歧化原料油換熱流程的優(yōu)化，抽提混芳溫度提升至162℃，避免大溫差物流直接混合導(dǎo)致混合過(guò)程損；(2)結(jié)合汽提塔進(jìn)料換熱流程優(yōu)化，控制汽提塔進(jìn)料與汽提塔底油換熱器的換熱量，使汽提塔底油與抽提混芳混合后的溫度仍能達(dá)到177℃，取消白土塔進(jìn)料加熱；(3)歧化反應(yīng)產(chǎn)物采用熱高分流程，從源頭減少裝置的低溫余熱量；(4)取消白土塔進(jìn)料加熱器及白土塔進(jìn)出料換熱器，使苯塔進(jìn)料溫度由原來(lái)的136℃提高至177℃，降低塔底再沸器加熱負(fù)荷。

3.1能量回收環(huán)節(jié)用能改進(jìn)

3.1.1歧化單元原料換熱流程用能優(yōu)化改進(jìn)

從圖1可以看到，原流程中將66℃的成品塔頂氣、192℃的重芳烴塔頂甲苯和154℃的循環(huán)甲苯進(jìn)行混合，混合時(shí)溫差較大，造成較大的損。在原流程中增加換熱器，逐步降低反應(yīng)流出物溫度，可極大減小大溫差換熱過(guò)程損，改進(jìn)后流程如圖2所示。從圖2可以看出，根據(jù)進(jìn)料和補(bǔ)充進(jìn)料換熱流程進(jìn)行局部改進(jìn)，在循環(huán)甲苯進(jìn)料處新增換熱器EN-02，與來(lái)自二甲苯塔頂產(chǎn)品換熱，將循環(huán)甲苯溫度提高至164.0℃。結(jié)合汽提塔進(jìn)料換熱流程優(yōu)化，通過(guò)控制汽提塔進(jìn)料與汽提塔底油換熱器的換熱量，使汽提塔底油與抽提混芳混合后的溫度仍能達(dá)到177℃，取消白土塔進(jìn)料加熱，在該過(guò)程中，苯塔進(jìn)料溫度由原來(lái)的136℃提高至177℃。

圖2　歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元用能改進(jìn)后流程簡(jiǎn)圖

采用模擬軟件Aspen Plus對(duì)改進(jìn)后流程進(jìn)行模擬計(jì)算，并基于模擬計(jì)算結(jié)果，作出改進(jìn)前后的能級(jí)(ε)-熱量(Q)圖，結(jié)果示于圖3。圖3中灰色陰影部分的面積代表原有預(yù)加氫產(chǎn)物換熱流程的損，紅色陰影部分的面積表示改造后換熱過(guò)程損。由圖3可知，流程改進(jìn)后減少了3.80 MW的蒸汽用量，苯塔熱負(fù)荷降低了2.56 MW。大溫差換熱損由現(xiàn)有的7.64 MW降至為5.73 MW，降低了約25.0%。

圖3　歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元進(jìn)料預(yù)熱流程用能改進(jìn)前后的ε-Q圖

3.1.2歧化單元反應(yīng)產(chǎn)物分離用能優(yōu)化改進(jìn)

在一定溫度、壓力下，歧化及烷基轉(zhuǎn)移反應(yīng)才能進(jìn)行。根據(jù)相應(yīng)的工藝要求，反應(yīng)后的物料需要進(jìn)行分離。反應(yīng)產(chǎn)物約361℃，直接與103℃的混合進(jìn)料換熱，反應(yīng)產(chǎn)物的溫度降至107℃，進(jìn)一步空冷水冷至37℃，而后又需要升溫至一定的溫度進(jìn)入后續(xù)的汽提塔中。在此換熱網(wǎng)路中，歧化及烷基轉(zhuǎn)移的反應(yīng)產(chǎn)物存在重復(fù)冷卻、升溫的過(guò)程，造成能量的浪費(fèi)以及傳熱損增大。采用類熱高分工藝來(lái)代替現(xiàn)有的冷高分流程，并且以最小過(guò)程損為優(yōu)化目標(biāo)，裝置內(nèi)合理配匹熱源和熱阱，同時(shí)換熱過(guò)程中遵循能量梯級(jí)利用，降低傳熱損，盡可能多地回收反應(yīng)產(chǎn)物的熱量，以提高后續(xù)苯塔的進(jìn)料溫度，從而達(dá)到降低塔底再沸負(fù)荷的目的，減少裝置能耗。由圖2可知，361℃的反應(yīng)產(chǎn)物與131℃的反應(yīng)進(jìn)料換熱，反應(yīng)產(chǎn)物的溫度降至137℃，然后直接進(jìn)入熱分離罐進(jìn)行分離。對(duì)比改進(jìn)前后的流程可知，改進(jìn)后的流程不僅避免物流的重復(fù)冷卻、升溫過(guò)程，同時(shí)也將傳熱溫差從24.5℃降至15.5℃，基于模擬計(jì)算結(jié)果得到的改進(jìn)前后的ε-Q圖示于圖4。圖4中灰色陰影部分面積代表原有預(yù)加氫產(chǎn)物換熱流程的損，紅色陰影部分面積表示改造后換熱過(guò)程損。從圖4可知，此過(guò)程不僅減小了損約0.95 MW，同時(shí)空冷器A-01負(fù)荷相應(yīng)減少至23.14 MW，較之前負(fù)荷30.56 MW減小了7.42 MW，下降幅度為24.3%。

圖4　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元反應(yīng)產(chǎn)物換熱流程用能改進(jìn)前后的ε-Q圖

3.2能量利用環(huán)節(jié)用能優(yōu)化與改進(jìn)

3.2.1歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元塔系的操作參數(shù)優(yōu)化

采用流程模擬軟件Aspen Plus對(duì)汽提塔、苯塔和甲苯塔分別進(jìn)行操作參數(shù)的優(yōu)化，得到的汽提塔C-11、苯塔C-12和甲苯塔C-13的塔底熱負(fù)荷與進(jìn)料位置的關(guān)系如圖5所示，改造前后的能耗列于表1。由圖5(a)和表1可知，優(yōu)化改進(jìn)方案中，汽提塔C-11的進(jìn)料板數(shù)從第18塊塔板下移至第9塊塔板，回流比從3.02降低至2.41；冷凝器的負(fù)荷由改造前的6.74 MW降至改造后的5.51 MW，再沸器負(fù)荷從改造前的11.33 MW的降至改造后的10.09 MW，塔板數(shù)由改造前的33塊增加至改造后的35塊。圖5(b)表明，苯塔的進(jìn)料板位置也不合理。優(yōu)化方案將進(jìn)料板從第15塊調(diào)整為第24塊，冷凝器的負(fù)荷由改造前的17.72 MW降至改造后的16.59 MW，再沸器負(fù)荷從16.85 MW下降至15.58 MW。甲苯塔C-13有49塊塔板，進(jìn)料板為第20塊塔板，進(jìn)料溫度為140℃，其回流比為2.50。圖5(c)表明，甲苯塔C-13進(jìn)料板位置不合理。

表1　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元汽提塔、苯塔和甲苯塔改造前后操作參數(shù)

圖5　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元汽提塔、苯塔和甲苯塔熱負(fù)荷(H)與進(jìn)料位置(N)的關(guān)系

汽提塔C-11和甲苯塔C-13的塔頂溫度分別為135℃ 和180℃，直接冷卻排棄；白土塔D-11的底部流出物預(yù)熱D-11的進(jìn)料物流，之后送至C-12(見(jiàn)圖1)。因此，可以考慮將C-13的塔頂氣相物流首先預(yù)熱汽提塔C-11進(jìn)料物流，而汽提塔C-11的塔頂氣相物流可以用來(lái)預(yù)熱白土塔D-11的進(jìn)料。這樣，白土塔的底部流出物流(190℃)能有足夠的熱量將甲苯塔進(jìn)料從136℃預(yù)熱至177℃，相應(yīng)地進(jìn)料位置由第20塊塔板上移至第24塊塔板。由表1可知，冷凝器的負(fù)荷由改造前的26.85 MW降至改造后的26.43 MW，再沸器負(fù)荷則從30.97 MW下降至28.68 MW。

4　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元改進(jìn)后的裝置用能評(píng)價(jià)

基于優(yōu)化改進(jìn)后流程的模擬結(jié)果，對(duì)改進(jìn)后的流程進(jìn)行三環(huán)節(jié)能量與分析，結(jié)果列于表2～4。

表2　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元能量回收環(huán)節(jié)改造前后用能分析結(jié)果

表3　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元能量利用環(huán)節(jié)改造前后用能分析結(jié)果

表4　甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元能量轉(zhuǎn)換環(huán)節(jié)改造前后用能分析結(jié)果

5　結(jié)　論

運(yùn)用Aspen Plus模擬甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元流程，并基于三環(huán)節(jié)能量結(jié)構(gòu)模型，對(duì)整個(gè)單元進(jìn)行用能分析及評(píng)價(jià)。根據(jù)三環(huán)節(jié)用能分析所揭示的用能瓶頸，合理優(yōu)化設(shè)計(jì)過(guò)程的換熱網(wǎng)絡(luò)(HEN)，減少或消除過(guò)程重復(fù)加熱或冷卻，降低過(guò)程不合理?yè)p，有效實(shí)現(xiàn)過(guò)程節(jié)能，同時(shí)對(duì)分餾塔的操作參數(shù)，包括進(jìn)料溫度和位置進(jìn)行優(yōu)化。對(duì)能量利用和能量回收環(huán)節(jié)的優(yōu)化和調(diào)整后，總供給能量從63.61 MW下降至60.05 MW，整個(gè)甲苯歧化及烷基轉(zhuǎn)移單元的能源利用效率提高約為6%，表明該優(yōu)化改進(jìn)策略合理。

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Energy-Use Analysis and Optimization of a Toluene Disproportionation andTransalkylation Unit

CHEN Ting1,2,CHEN Qinglin3

(1.Wuhan Research Institute,Jianghan University,Wuhan 430056,China; 2.School of Chemistry and Environmental Engineering,Jianghan University,Wuhan 430056,China; 3.Key Laboratory of Low-Carbon Chemistry & Energy Conservation of Guangdong Province, School of Chemistry and Chemical Engineering,Sun Yat-Sen University,Guangzhou 510275,China)

Based on the simulation of the process of a disproportionation unit by the process simulation software Aspen Plus,energy-use analysis and optimization of the toluene disproportionation and transalkylation unit were performed by a three-link energy structural model,from which it is found poor design of the heat exchanger network (HEN)and inappropriate fractionating towers operation were the bottlenecks of energy-use.To relieve the drawbacks,new heat exchange networks were proposed,and the feed temperature and the feed location of the fractionating towers were optimized.In the optimized process the energy requirement was decreased by about 6% as compared to that of the original unit,which suggested that the proposed strategies were beneficial to the design and operation of the continuous catalytic reforming unit and disproportionation unit.

three-link energy structural model; the toluene disproportionation and transalkylation unit; process simulation; energy-use optimization

2015-10-19

江漢大學(xué)武漢研究院開(kāi)放性課題(jhunwyy2015324)資助

陳婷，女，講師，博士研究生，從事過(guò)程系統(tǒng)工程方面的研究

陳清林，男，教授，從事過(guò)程系統(tǒng)工程方面的研究；E-mail:chqlin@mail.sysu.edu.cn

1001-8719(2016)05-0959-08

TE624

Adoi:10.3969/j.issn.1001-8719.2016.05.013