邊曉亞，鄭俊杰，徐志軍，章榮軍

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考慮長(zhǎng)徑比和容許沉降影響的群樁SLS可靠度分析

邊曉亞1，鄭俊杰1，徐志軍2，章榮軍1

(1. 華中科技大學(xué)巖土與地下工程研究所，湖北武漢，430074；2. 河南工業(yè)大學(xué)土木建筑學(xué)院，河南鄭州，450052)

考慮樁正常使用極限狀態(tài)(SLS)和承載能力極限狀態(tài)(ULS)模型不確定性，利用概率統(tǒng)計(jì)理論，給出2種極限狀態(tài)下單樁可靠度指標(biāo)間的線性關(guān)系式。并結(jié)合群樁ULS可靠度分析方法，提出群樁SLS可靠度評(píng)估方法。最后，利用試樁資料，研究樁長(zhǎng)徑比(/)和容許沉降(lt)對(duì)群樁SLS可靠度分析結(jié)果的影響。研究表明：/對(duì)群樁SLS可靠度影響顯著。無(wú)黏性土條件下，當(dāng)/≤10或20＜/≤30時(shí)，都可取得較大的群樁SLS可靠度指標(biāo)；黏性土條件下，當(dāng)20＜/≤30時(shí)，可取得較大的群樁SLS可靠度指標(biāo)。隨lt的增加，估計(jì)的群樁SLS可靠度指標(biāo)逐漸增大，但增大幅度逐漸減小，特別是當(dāng)lt大于25 mm以后，隨lt的增加，群樁SLS可靠度指標(biāo)變化很小，此時(shí)承載力因素在樁基可靠度設(shè)計(jì)中起決定作用。

群樁；可靠度；正常使用極限狀態(tài)；長(zhǎng)徑比；容許沉降

巖土工程中充滿了不確定性[1]。在處理這些不確定性問(wèn)題時(shí)，可靠度方法比安全系數(shù)法更具優(yōu)勢(shì)。當(dāng)前，可靠度設(shè)計(jì)思想在許多國(guó)家、地區(qū)和組織制訂的相關(guān)巖土工程設(shè)計(jì)規(guī)范中都有體現(xiàn)[2?3]。樁基礎(chǔ)因其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)在工程中得到廣泛應(yīng)用。工程上要求樁基要有足夠大的承載力，盡量小的沉降。所以，進(jìn)行樁基可靠性分析與設(shè)計(jì)，既要考慮承載力問(wèn)題，又要關(guān)注沉降問(wèn)題。通常情況下，確定基樁承載力的荷載試驗(yàn)沒(méi)有進(jìn)行到樁的失效狀態(tài)，就可確定其滿足工程需要，試驗(yàn)終止，這樣就不能準(zhǔn)確地得到樁承載力，從而不能準(zhǔn)確地評(píng)價(jià)樁的可靠性。所以，基于沉降的正常使用極限狀態(tài)就成為樁可靠性研究的重要方向。DITHINDE等[4]指出：在進(jìn)行樁基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)分別考慮承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)2個(gè)方面。無(wú)論是單樁還是群樁，關(guān)于承載能力極限狀態(tài)可靠度的研究都已取得較多成果。ZHANG等[5]在群樁基礎(chǔ)可靠度分析方面的工作是承載力可靠度分析方法由單樁系統(tǒng)發(fā)展到群樁系統(tǒng)的典型代表。一些學(xué)者已開(kāi)始研究正常使用極限狀態(tài)下的樁可靠度問(wèn)題。PHOON等[6]針對(duì)輸電線塔，討論了基礎(chǔ)正常使用極限狀態(tài)下的可靠度設(shè)計(jì)問(wèn)題。但該研究將容許沉降視為不變量，忽視了其變異性。WANG等[2,7]將容許沉降作為隨機(jī)變量來(lái)解釋計(jì)算模型不確定性，并提出了正常使用極限狀態(tài)下建筑基礎(chǔ)的可靠度計(jì)算方法。PHOON等[8]采用雙曲線荷載–沉降模型，研究正常使用極限狀態(tài)模型不確定性，為進(jìn)行基樁可靠度分析提供了新思路。唐小松等[9]利用Copula理論，研究了鉆孔灌注樁正常使用極限狀態(tài)下的可靠性問(wèn)題。迄今為止，關(guān)于群樁正常使用極限狀態(tài)可靠性的研究成果不多。但是，群樁基礎(chǔ)中樁–承臺(tái)–地基土體系之間的相互影響，使得各單樁共同承擔(dān)上部荷載，其沉降具有同步性。群樁這種承載特性和沉降機(jī)理使相關(guān)可靠性問(wèn)題的研究得到了學(xué)者們的關(guān)注。本文作者通過(guò)正常使用極限狀態(tài)與承載能力極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)間的關(guān)系式，利用群樁承載力可靠度研究的已有成果，提出群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度分析方法。同時(shí)，研究了樁長(zhǎng)徑比(/)和容許沉降(lt)對(duì)群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度分析結(jié)果的影響。

1 基樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)

承載力模型因子是衡量樁承載力模型不確定性的常用指標(biāo)，取為承載力試計(jì)比(樁承載力的實(shí)測(cè)值與計(jì)算值之比)[4?5]，記為uls：

式中：uls和p分別為承載能力極限狀態(tài)下基樁極限承載力實(shí)測(cè)值和計(jì)算值。眾所周知，承載力計(jì)算模型的不確定性導(dǎo)致p的隨機(jī)性，為研究方便，假設(shè)p服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布。

基樁極限承載力uls是由所選擇的失效準(zhǔn)則決定的[10]。許多失效準(zhǔn)則都采用荷載–沉降曲線來(lái)確定基樁承載力[11]。目前，國(guó)內(nèi)外流行的基樁荷載?沉降關(guān)系模型很多，尤其以雙曲線模型應(yīng)用最為廣泛[9]。文獻(xiàn)[4,8]提出采用式(2)所示的標(biāo)準(zhǔn)化雙曲線模型去描述實(shí)測(cè)荷載?沉降關(guān)系曲線。

式中：為樁頂沉降(mm)；為樁頂沉降達(dá)到時(shí)的作用荷載；和為荷載?沉降關(guān)系曲線的擬合參數(shù)。

據(jù)式(2)，若將樁沉降設(shè)計(jì)為某個(gè)容許極限值lt，則樁沉降達(dá)到此值所施加的荷載可作為正常使用極限狀態(tài)下的極限承載力，記為sls，則有：

給出正常使用極限狀態(tài)下的模型因子sls[4, 8]：

(4)

sls的變化規(guī)律可用來(lái)描述正常使用極限狀態(tài)下模型的不確定性，其均值和變異系數(shù)計(jì)算公式如 下[4, 8]：

(6)

式中：μ和μ分別為和的均值；σ和σ分別為和的標(biāo)準(zhǔn)差；ρ,b為和的相關(guān)系數(shù)。

假設(shè)正常使用極限狀態(tài)下基樁的可靠度指標(biāo)為sls。參考文獻(xiàn)[2,12]，推導(dǎo)可得sls的表達(dá)式如下：

式中：uls為承載能力極限狀態(tài)下基樁的可靠度指標(biāo)；

(8)

文獻(xiàn)[2,12]表明，荷載變異系數(shù)δ對(duì)可靠度指標(biāo)sls的影響很小。因此，在以下的研究中，δ都取0.5。

2 群樁承載力可靠度計(jì)算

基于基礎(chǔ)荷載抗力系數(shù)設(shè)計(jì)法的基本原理，假設(shè)抗力和荷載效應(yīng)都為服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布的變量，且荷載效應(yīng)組合僅考慮永久荷載和一種可變荷載，則利用一次二階矩法可求出可靠度指標(biāo)uls[13]：

式中：D和L分別為永久荷載和可變荷載；λ，QD和QL分別為基樁極限承載力、永久荷載和可變荷載的偏差系數(shù)；δ，QD和QL分別為基樁極限承載力、永久荷載和可變荷載的變異系數(shù)；S為容許應(yīng)力設(shè)計(jì)法中的安全系數(shù)，本文取為3.0；λ和δ常取基樁承載力試計(jì)比的均值和變異系數(shù)。

為方便計(jì)算，本文采用的荷載參數(shù)相關(guān)統(tǒng)計(jì)值如下[5]：QD=1.08，QL=1.15，QD=0.13，QL=0.18，D/L=3.69。

群樁基礎(chǔ)中，利用群樁效應(yīng)系數(shù)來(lái)衡量樁–承臺(tái)–地基土相互作用效果，并將群樁效應(yīng)系數(shù)定義為群樁整體極限承載力與群樁中各單樁極限承載力總和的比值[5]。

群樁效應(yīng)系數(shù)與樁間距、樁數(shù)、樁徑、樁的入土深度、樁的排列方式、承臺(tái)寬度及樁間土的性質(zhì)等因素有關(guān)，其中以樁間距為主要因素，另外，還應(yīng)著重考慮承臺(tái)效應(yīng)對(duì)群樁承載力的影響。

ZHANG等[5]提出群樁效應(yīng)系數(shù)服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布，并給出了群樁效應(yīng)系數(shù)的均值μ、標(biāo)準(zhǔn)差σ和變異系數(shù)等統(tǒng)計(jì)參數(shù)，見(jiàn)表1 (為盡量減少樣本間的差異性，在本研究中，選取的群樁樣本的樁間距都為3倍樁徑)。

表1 群樁效應(yīng)統(tǒng)計(jì)

系統(tǒng)效應(yīng)源于群樁基礎(chǔ)與上部結(jié)構(gòu)之間的相互作用，通常通過(guò)系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)來(lái)定量地評(píng)價(jià)群樁基礎(chǔ)–上部結(jié)構(gòu)體系協(xié)同作用的效果。系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)定義為系統(tǒng)整體極限承載力與各群樁極限承載力總和的比值[5]。

BEA等[14]提出：導(dǎo)管架平臺(tái)的系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)為2.0，并建議系統(tǒng)效應(yīng)的變異系數(shù)在0.1~0.2之間。AGGARWAL等[15]則認(rèn)為：導(dǎo)管架平臺(tái)的系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)為1.2~1.3時(shí)，其變異系數(shù)介于0.17到0.18之間。文獻(xiàn)[5]取系統(tǒng)效應(yīng)的變異系數(shù)為=0.17，并且認(rèn)為系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)服從對(duì)數(shù)正態(tài)分布。

ZHANG等[5]給出了考慮群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)時(shí)群樁基礎(chǔ)整體承載力偏差系數(shù)和變異系數(shù)的表達(dá)式：

(12)

用式(11)和式(12)所示的群樁基礎(chǔ)整體承載力偏差系數(shù)和變異系數(shù)來(lái)替代式(10)中的λ和δ，便可得到考慮群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)時(shí)的群樁可靠度指標(biāo)計(jì)算公式，群樁可靠度指標(biāo)記為uls-G。

再將計(jì)算的群樁可靠度指標(biāo)uls-G替代式(7)中的uls，便可得到群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)，記為sls-G。

3 討論與分析

3.1 數(shù)據(jù)資料統(tǒng)計(jì)與分析

文獻(xiàn)[4]收集了大量的基樁荷載試驗(yàn)資料，并按照試驗(yàn)區(qū)的土體類別和樁型，將試樁分為4類：無(wú)黏性土中打入樁、無(wú)黏性土中灌注樁、黏性土中打入樁和黏性土中灌注樁。

為研究樁長(zhǎng)徑比(/)和容許沉降(lt)對(duì)群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度分析結(jié)果的影響，本文僅依據(jù)試驗(yàn)樁所處場(chǎng)地土體性質(zhì)的差異將試樁數(shù)據(jù)分為2類：無(wú)黏性土中試驗(yàn)樁(62根)和黏性土中試驗(yàn)樁(112根)。同時(shí)，依據(jù)/對(duì)每類試樁數(shù)據(jù)進(jìn)行再次分類，各得到4個(gè)小類：/≤10，10＜/≤20，20＜/≤30和/＞30。

按照上述分類原則對(duì)試樁數(shù)據(jù)進(jìn)行歸類后，再對(duì)每一小類進(jìn)行相關(guān)參數(shù)統(tǒng)計(jì)計(jì)算。其中與的均值和標(biāo)準(zhǔn)差及相關(guān)系數(shù)(ρ,b)的統(tǒng)計(jì)結(jié)果見(jiàn)表2。

若容許沉降lt取25 mm[2, 4]，則由表2中與的統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果及式(5)和式(6)可得到模型因子和的統(tǒng)計(jì)特征及p的結(jié)果，見(jiàn)表3。

表2 a與b的均值和標(biāo)準(zhǔn)差及相關(guān)系數(shù)ρa(bǔ),b

表3 模型因子λsls和λuls的統(tǒng)計(jì)特征及δRp

3.2 考慮長(zhǎng)徑比/對(duì)可靠度分析結(jié)果的影響

考慮到群樁可靠度分析中群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)的作用，在研究/對(duì)群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度分析結(jié)果的影響時(shí)，分4類情況討論：不考慮群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)(此時(shí)：=1.00，=0；=1.00，=0)，考慮群樁效應(yīng)而不考慮系統(tǒng)效應(yīng)(此時(shí)：=1.00，=0)，考慮群樁效應(yīng)和較弱的系統(tǒng)效應(yīng)(此時(shí)：=1.50，=0.17)，考慮群樁效應(yīng)和較強(qiáng)的系統(tǒng)效應(yīng)(此時(shí)：=2.00，=0.17)。

由表3中相關(guān)參數(shù)的統(tǒng)計(jì)計(jì)算結(jié)果，并用本研究提出的群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度計(jì)算方法，可求得考慮/影響的群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度計(jì)算結(jié)果，見(jiàn)圖1。

由圖1(a)和圖1(b)可知：隨樁長(zhǎng)徑比/的變化，群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)曲線變化復(fù)雜：先下降，再上升，最后再次下降。表明/對(duì)群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度影響顯著，且當(dāng)/≤10和20＜/≤30時(shí)，群樁系統(tǒng)可取得較大的正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)。

由圖1(a)和圖1(b)還可以看出：不考慮群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)(1)、考慮群樁效應(yīng)而不考慮系統(tǒng)效應(yīng)(2)、考慮群樁效應(yīng)和較弱的系統(tǒng)效應(yīng)(3)和考慮群樁效應(yīng)和較強(qiáng)的系統(tǒng)效應(yīng)(4)4類情況所對(duì)應(yīng)的可靠度指標(biāo)隨/變化曲線依次升高。表明群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)在提高群樁可靠性方面效果顯著。

由圖1(c)和圖1(d)可知：隨/的變化，群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)曲線先上升，再下降，當(dāng)20＜/≤30時(shí)，可靠度指標(biāo)曲線達(dá)到一個(gè)極值點(diǎn)。表明僅當(dāng)20＜/≤30時(shí)，群樁可以取得較大的正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)。該結(jié)果與由圖1(a)和圖1(b)得出2個(gè)可靠度指標(biāo)極值點(diǎn)的結(jié)果是有差別的，其原因在于土體性質(zhì)的不同。

由圖1(c)和圖1(d)還可以看出：不考慮群樁效應(yīng)和系統(tǒng)效應(yīng)(1)、考慮群樁效應(yīng)而不考慮系統(tǒng)效應(yīng)(2)、考慮群樁效應(yīng)和較弱的系統(tǒng)效應(yīng)(3)和考慮群樁效應(yīng)和較強(qiáng)的系統(tǒng)效應(yīng)(4)4類情況所對(duì)應(yīng)的可靠度指標(biāo)隨/變化曲線排列次序的變化情況，與由圖1(a)和圖1(b)得出的結(jié)果也具有明顯的差異，這是由群樁效應(yīng)的強(qiáng)度不同造成的。譬如，無(wú)黏性土高承臺(tái)、無(wú)黏性土低承臺(tái)、黏性土高承臺(tái)和黏性土低承臺(tái)4種條件下的群樁效應(yīng)系數(shù)分別為1.41，1.40，0.83和1.04。具有大于1的群樁效應(yīng)系數(shù)的群樁，其群樁效應(yīng)提高了群樁的可靠性；而具有小于1的群樁效應(yīng)系數(shù)的群樁，其群樁效應(yīng)降低了群樁的可靠性。

綜合圖1(a)~1(d)可知，無(wú)論什么樣的土體性質(zhì)和承臺(tái)條件，當(dāng)20＜/≤30時(shí)，群樁都可取得較大的正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)。這為基于正常使用極限狀態(tài)的群樁可靠度優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了有益參考。研究建議在進(jìn)行群樁設(shè)計(jì)時(shí)，長(zhǎng)徑比取20~30時(shí)，可靠性較高。

(a) 無(wú)黏性土高承臺(tái)；(b) 無(wú)黏性土低承臺(tái)；(c) 黏性土高承臺(tái)；(d) 黏性土低承臺(tái)

3.3 考慮容許沉降lt對(duì)可靠度分析結(jié)果的影響

容許沉降lt是群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度分析中的重要不確定性之一。因此，為考慮土體性質(zhì)、承臺(tái)條件、群樁效應(yīng)、系統(tǒng)效應(yīng)等因素的影響，研究容許沉降條件在群樁可靠度分析中的作用，現(xiàn)在考慮lt變化時(shí)，群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)的變化情況。為研究方便，此處取系統(tǒng)效應(yīng)系數(shù)為1.25，其變異系數(shù)為=0.17。圖2給出了群樁正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)sls-G以及式(7)中的線性關(guān)系系數(shù)0和1隨lt的變化情況。

由圖2可知：隨lt的增大，求得的群樁可靠度指標(biāo)sls-G逐漸增大，但增長(zhǎng)幅度逐漸降低，特別是當(dāng)lt大于25 mm以后，可靠度指標(biāo)就沒(méi)有太大的改變。由此可見(jiàn)，當(dāng)lt取得較大值后，正常使用極限狀態(tài)條件對(duì)樁基可靠度設(shè)計(jì)將不再具有決定性影響。這時(shí)樁基礎(chǔ)可靠度設(shè)計(jì)將依賴于承載力條件，滿足承載能力極限狀態(tài)可靠度設(shè)計(jì)條件的方案必然滿足正常使用極限狀態(tài)可靠度條件。該研究結(jié)果與文獻(xiàn)[2]的結(jié)論是一致的。

在無(wú)黏性土高承臺(tái)、無(wú)黏性土低承臺(tái)、黏性土高承臺(tái)和黏性土低承臺(tái)4種條件下，縱然群樁可靠度指標(biāo)sls-G隨lt增大的趨勢(shì)是一樣的，但在群樁效應(yīng)的影響下，可靠度指標(biāo)值有較大的差異。這是因土體性質(zhì)和承臺(tái)類型的差異造成群樁效應(yīng)的不同而引起的。

與可靠度指標(biāo)隨lt的變化規(guī)律相比較，由圖2還可知，對(duì)于不同土體性質(zhì)和承臺(tái)類型的4種條件，無(wú)論線性關(guān)系系數(shù)0還是1，隨lt變化的情況都具有高度的一致性。0隨lt的增大而增大，但增大幅度逐漸降低，且也在lt大于25 mm以后，不再有較大的改變；但1始終保持在1附近，表明lt對(duì)其影響較小。另外，基于式(7)，0和1隨lt的變化規(guī)律也解釋了群樁可靠度指標(biāo)sls-G隨lt逐漸增大但增大幅度逐漸減小的結(jié)論。

(a) 無(wú)黏性土高承臺(tái)；(b) 無(wú)黏性土低承臺(tái)；(c) 黏性土高承臺(tái)；(d) 黏性土低承臺(tái)

4 結(jié)論

1) 無(wú)黏性土條件下，當(dāng)/≤10或20＜/≤30時(shí)，群樁可以取得較大的正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)；黏性土條件下，當(dāng)20＜/≤30時(shí)，群樁可以取得較大的正常使用極限狀態(tài)可靠度指標(biāo)。這為群樁基于正常使用極限狀態(tài)的可靠度優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了有益參考，并建議在進(jìn)行群樁設(shè)計(jì)時(shí)，長(zhǎng)徑比取在20到30之間，可靠性較高。

2) 對(duì)于不同土體性質(zhì)和承臺(tái)類型的4種條件，無(wú)論線性關(guān)系系數(shù)0還是1，隨lt變化的趨勢(shì)都具有高度的一致性。0隨lt的增大而增大，但增大幅度逐漸減弱，且在lt大于25 mm以后，不再有較大的改變；但1卻不因lt的變化而有較大改變，始終保持在1附近。

3) 隨lt的增大，群樁可靠度指標(biāo)sls-G逐漸增大，但增長(zhǎng)幅度逐漸減弱，特別是當(dāng)lt大于25 mm以后，可靠度指標(biāo)幾乎沒(méi)有太大改變。因此，當(dāng)在樁基可靠度設(shè)計(jì)中確定了較大的容許沉降lt時(shí)，承載能力極限狀態(tài)條件將取代正常使用極限狀態(tài)條件，在樁基可靠度設(shè)計(jì)中起主導(dǎo)作用。

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(編輯 楊幼平)

Reliability analysis for serviceability limit state of pile groups considering pile length-diameter ratio and limiting tolerable settlement

BIAN Xiaoya1, ZHENG Junjie1, XU Zhijun2, ZHANG Rongjun1

(1. Institute of Geotechnical and Underground Engineering, Huazhong University of Science and Technology, Wuhan 430074, China;2. School of Civil Engineering and Architecture, Henan University of Technology, Zhengzhou 450052, China)

The model uncertainties for serviceability limit state (SLS) and ultimate limit state (ULS) of piles were considered in order to establish a linear equation between the reliability indices for SLS and ULS of single piles using the probability and statistics theory. Then a method was presented to evaluate the reliability for SLS of pile groups in combination with the method of reliability analysis for ULS of pile groups. Finally, the influence of pile length-diameter ratio (/) and limiting tolerable settlement (lt) on the reliability analysis for SLS of pile groups was studied utilizing pile test data. The case study indicates that there existed the significant impact of/on the reliability indices for SLS of pile groups. And for non-cohesive soils, when/was smaller than 10 or between 20 and 30, the larger reliability indices for SLS of pile groups could be achieved. For cohesive soils, when/was between 20 and 30, the larger reliability indices for SLS of pile groups could be obtained. In addition, the reliability indices for SLS of pile groups generally increased with an increase ofltalthough the increase rate gradually diminished. Especially forltexceeding 25 mm, the variation of the reliability indices for SLS of pile groups was very small. So for largerltvalues, the ULS designs rather than the SLS designs played a decisive role in the reliability-based design of pile foundations.

pile group; reliability; serviceability limit state; length-diameter ratio; limiting tolerable settlement

10.11817/j.issn.1672-7207.2016.11.030

TU473

A

1672?7207(2016)11?3839?07

2015?12?11；

2016?02?21

國(guó)家自然科學(xué)基金資助項(xiàng)目(51278216，51308241)；教育部高等學(xué)校博士學(xué)科點(diǎn)專項(xiàng)科研基金資助項(xiàng)目(20130142120029)；河南工業(yè)大學(xué)高層次人才基金資助項(xiàng)目(2013BS010) (Projects(51278216, 51308241) supported by the National Natural Science Foundation of China; Project(20130142120029) supported by the Research Fund for the Doctoral Program of Higher Education of China; Project(2013BS010) supported by Henan University of Technology Fund for High-level Talents)

鄭俊杰，博士，教授，從事巖土工程與隧道工程方面研究；E-mail: zhengjj@hust.edu.cn