孫妍　陳玲　徐信武　　　　　濮維忠

(南京林業(yè)大學，南京，210037)　　　　　　(江蘇(科利達)企業(yè)研究生工作站)

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木粉/廢舊橡膠粉/HDPE三元復合材料的微孔結(jié)構(gòu)及拉伸性能1)

孫妍陳玲徐信武濮維忠

(南京林業(yè)大學，南京，210037)(江蘇(科利達)企業(yè)研究生工作站)

以廢舊橡膠粉、意楊膠合板砂光粉和聚乙烯(HDPE)為主要原料，結(jié)合碳酸氫鈉(NaHCO3)發(fā)泡劑、馬來酸酐改性聚乙烯(MA-PE)偶聯(lián)劑和聚乙烯蠟潤滑劑，采用擠壓工藝生產(chǎn)木橡塑復合材料(WRPC)。詳細探討了木粉、橡膠與HDPE配比及發(fā)泡劑用量對WRPC材料內(nèi)部微孔結(jié)構(gòu)及拉伸性能、濕性能的影響。結(jié)果表明：無論發(fā)泡與否，WRPC材料均具有大量泡孔，泡孔的數(shù)量、尺度和形態(tài)與物料配比，尤其是HDPE和發(fā)泡劑的用量密切相關(guān)；WRPC材料具有優(yōu)異的拉伸性能和濕穩(wěn)定性，在擠壓工藝不變時，木粉、橡膠粉和HDPE的用量對拉伸強度具有明顯影響，且具有交互效應(yīng)，根據(jù)交互影響結(jié)果可繪制性能等位線；發(fā)泡后WRPC材料密度明顯降低，拉伸強度減小而吸水率增大，當發(fā)泡劑用量為3%時，拉伸強度最大。研究結(jié)果為訂制特定需求的WRPC材料提供了可靠的理論和應(yīng)用借鑒。

廢舊橡膠；木橡塑復合材料；發(fā)泡；環(huán)境保護

We used waste tire rubber powder, sanding of poplar plywood and HDPE to manufacture wood rubber & plastic composites (WRPC) by extrusion process combined with a foaming agent (NaHCO3), coupling agent (MA-PE) and lubricant (PE-Wax). We studied the influences of raw materials composition on WRPC internal micro porous structure, tensile and hygroscopic properties. Both foamed and control WRPCs contain considerable micro in-situ pores, and the quantity, size, and shape of the pores are affected by WRPC composition especially the contents of HDPE and NaHCO3. WRPCs have sound anti-tensile and wet stability performance. The contents of wood flours, rubber powders, and HDPE have evident influence and interaction on WRPC tensile strength (TenS) and water absorption (WA). Isocurves were successfully drawn according to the interaction results. Foamed WRPCs showed lower density and TenS while higher WA values compared to control. The maximum TenS value was achieved when 3% of NaHCO3was added. The above research results may be reliable for reference to design and produce WRPCs for designated applications.

木材—橡膠—塑料三元復合材料(簡稱木橡塑復合材料，WRPC)是以塑料為基體相(或膠黏劑)、木材為力學增強相、橡膠為增韌緩沖功能相的新型復合材料，近年來在國內(nèi)外被廣泛提及[1-2]。基于其良好的吸音消聲、阻尼減振、隔熱保溫、防腐防蛀等性能，木橡塑復合材料在城市建筑裝飾和圍護、運動地板、運輸包裝等領(lǐng)域具有潛在的巨大需求空間[3-4]，同時實現(xiàn)了廢棄木粉和回收橡膠[5-6]等資源的生態(tài)利用。研究表明，采用常規(guī)擠壓工藝制造的木橡塑復合材料密度一般大于1.0 g/cm3，不利于建筑維護結(jié)構(gòu)單元的懸掛安裝，其吸音消聲和隔熱保溫等性能也有待提高[7]；引入發(fā)泡工藝可降低材料的密度，創(chuàng)制輕質(zhì)木橡塑復合材料，但會導致材料其他的物理力學性能發(fā)生變化。為此，筆者研究了木橡塑復合材料的物料構(gòu)成對材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)及其基礎(chǔ)物理力學性能的影響。

1　材料與方法

1.1材料

木粉為意楊(P.deltoides. Cv. ‘Lux’)膠合板砂光粉，篩分值60～80目(0.245～0.198 mm)，取自泗陽某膠合板廠，烘至絕干；高密度聚乙烯(HDPE，牌號為5000S)外購，密度0.948～0.953 g/cm3，拉伸屈服強度22～24 MPa，拉伸斷裂伸長率>50%，在植物粉碎機中進行粉碎；橡膠粉由廢舊輪胎粉碎而得，成分不詳，取篩分值為60～100目(0.245～0.165 mm)；偶聯(lián)劑為馬來酸酐改性聚乙烯(MA-PE)，發(fā)泡劑為碳酸氫鈉(NaHCO3，分析純)，另使用聚乙烯蠟(H-108)作為潤滑劑。

1.2試件制備

采用微量混合流變儀(型號HAAKE Minilab II)制備小型試件(截面寬3.8 mm，厚1 mm)以備分析。擠出工藝參數(shù)為溫度160 ℃、轉(zhuǎn)速為30 r/min、扭矩小于2 N/m。物料配方：①未添加發(fā)泡劑。以木粉(W)、橡膠(R)、HDPE(P)三者的總質(zhì)量為100%計，先確定木粉的質(zhì)量分數(shù)為30%～60%，然后改變橡膠與HDPE的比值；偶聯(lián)劑MA-PE為木粉絕干質(zhì)量的5%，潤滑劑為木粉、塑料、橡膠總質(zhì)量的2%。②添加發(fā)泡劑。依然以木粉、橡膠、塑料三者的總質(zhì)量為100%計，選擇木粉質(zhì)量分數(shù)為40%，按m(橡膠)∶m(塑料)=3∶7、5∶5、7∶3，添加不同用量的發(fā)泡劑NaHCO3(分別為HDPE質(zhì)量的1%，3%，5%)，偶聯(lián)劑和潤滑劑添加量同①未添加發(fā)泡劑。每種條件重復制樣5次。

1.3性能分析

基于試樣的形狀與尺寸特點，重點分析木橡塑復合材料的顯微結(jié)構(gòu)、密度、拉伸強度和吸水率。顯微結(jié)構(gòu)采用掃描電子顯微鏡(型號S-200)分析；密度按照GB/T 17657[8]標準進行測試；拉伸強度按照GB/T 1040.3[9]標準測試，采用萬能試驗機(型號CMT4202)，試樣規(guī)格為50.0 mm×3.8 mm×1.0 mm，拉伸速率為3 mm/min；吸水率參照GB/T 24508[10]標準測試。

2　結(jié)果與分析

2.1木橡塑復合材料的內(nèi)部結(jié)構(gòu)

圖1比較了不同發(fā)泡程度時木橡塑復合材料的內(nèi)部顯微結(jié)構(gòu)。從圖1a中可以看出，不另施加NaHCO3發(fā)泡劑時，木橡塑復合材料內(nèi)部依然存在泡孔結(jié)構(gòu)，這主要是由擠壓過程中物料(尤其是木粉)內(nèi)含微量水分汽化及擠壓過程中被裹挾的空氣所致。木粉被HDPE熔融體封鎖后，在局部高溫、高壓環(huán)境下發(fā)生裂解產(chǎn)生CO2也是致孔氣體的可能原因[11]。另外，廢舊橡膠粉與HDPE的邊界效應(yīng)也可能產(chǎn)生微孔。泡孔特征為數(shù)量少、孔徑小、不貫通。

添加發(fā)泡劑可在木橡塑復合材料內(nèi)部本位產(chǎn)生泡孔結(jié)構(gòu)。NaHCO3在65 ℃以上即可發(fā)生熱分解(2NaHCO3→CO2↑+H2O(g)↑+Na2CO3)，產(chǎn)生無毒CO2和H2O氣體，因此常被用作發(fā)泡劑。圖1b、圖1c、圖1d表明，NaHCO3發(fā)泡劑的加入顯著催生了大量泡孔的產(chǎn)生，且隨著NaHCO3添加量的增加，泡孔隨之增大、增多，呈圓形或橢圓形，分布較均勻。塑料作為基體相，是發(fā)泡劑的反應(yīng)載體和作用對象。因此，從圖2中可以看出，HDPE質(zhì)量分數(shù)越高，發(fā)泡越充分，泡孔越大、數(shù)量越多、形態(tài)越多樣化。

圖1　不同發(fā)泡程度的木橡塑復合材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)

泡孔的尺度、維度與程度受到多種復雜因素的綜合影響。對于木橡塑復合材料，發(fā)泡劑分解產(chǎn)生的氣體主要作用于熔融態(tài)HDPE基體，而泡孔的產(chǎn)生、融合、擴充和固定，在擠壓工藝(溫度、壓力)不變時，高度依賴于HDPE基體對氣體的及時、有效封鎖。同時，發(fā)泡劑的反應(yīng)點(最終產(chǎn)生的泡核)對泡孔的產(chǎn)生和演變也有重要影響。在木橡塑復合材料中，泡核可能為發(fā)泡劑所在的純HDPE基體(將發(fā)泡劑預先施加在HDPE上)、木粉(將發(fā)泡劑預先施加在木粉上)或為橡膠粉(將發(fā)泡劑預先施加在橡膠粉上)。以純HDPE基體為場所，則氣體能被有效封鎖，甚至相鄰泡孔之間相互融合(見圖2d、圖2e)。而當以木粉或橡膠粉為反應(yīng)起點時，可能引導氣體逸出，最終導致泡孔流失；也可能以其為核心產(chǎn)生非規(guī)則泡孔，導致木粉或橡膠粉懸空(見圖2f)。

在材料的主體構(gòu)成一定的條件下，發(fā)泡材料內(nèi)部泡孔的數(shù)量、結(jié)構(gòu)和尺寸與材料的力學性能(拉伸、壓縮載荷傳遞等)和物理性能(振動傳播與衰減、聲傳播與耗損性能、熱傳遞性能等)密切相關(guān)。泡孔的數(shù)量和尺寸綜合決定了發(fā)泡材料的發(fā)泡率，直接影響材料的整體密度，進而可左右材料的整體強度；而泡孔的結(jié)構(gòu)則可對材料的一些特殊性能產(chǎn)生顯著影響。材料內(nèi)部泡孔的網(wǎng)狀貫通，可有利于噪聲波在材料內(nèi)部傳播時發(fā)生多向擴散，從而實現(xiàn)多維度耗損。從圖2d、圖2e、圖2f可見，當發(fā)泡程度足夠高時，相鄰泡孔之間相互融合，有效擴大泡孔尺寸，而且并列泡孔之間相互擊穿、貫通，形成立體網(wǎng)狀泡孔體系。一方面，這種現(xiàn)象可能導致材料的力學性能降低；另一方面，這種網(wǎng)狀泡孔結(jié)構(gòu)可能給振動波或噪聲波在材料內(nèi)部的傳遞造成迷宮式的多向化通道，延長滯留時間，提高減消幾率。

圖2　不同m(塑料)∶m(橡膠)時木橡塑復合材料內(nèi)部結(jié)構(gòu)

2.2原料配比對未發(fā)泡木橡塑復合材料性能的影響

2.2.1拉伸載荷下的力變行為分析

木材、橡膠和塑料材料不同，其拉伸力變行為也存在顯著差異。木材拉伸力變和斷裂行為十分復雜，受到宏觀和微觀構(gòu)造(早晚材、心邊材、胞間層結(jié)構(gòu)、木射線組織、紋孔等)、加載方向與紋理方向的關(guān)系、含水率等內(nèi)外多種因素的影響。承受縱向拉伸載荷時，早晚材力學差異往往較大；因此在縱向拉伸載荷下會出現(xiàn)兩個甚至多個線性階段，最終脆性斷裂，拉伸強度甚至超過100 MPa，而斷裂應(yīng)變值往往較低[12]。HDPE的拉伸變形呈現(xiàn)線性高分子材料典型的延性特點，拉伸載荷還可誘導HDPE分子鏈定向重排，因此載荷(應(yīng)力—變形(應(yīng)變)曲線往往經(jīng)歷線性上升、非線性上升和斷裂3個階段，最終拉伸斷裂伸長率超過50%、拉伸屈服強度約為20～25 MPa[13]。而橡膠(例如天然橡膠NR)則展現(xiàn)出更加顯著的線性拉伸延展性，彈性極限伸長率普遍超過200%，但斷裂強度除特殊工藝可達到40 MPa以上，一般不超過20 MPa[14]。在WRPC中，HDPE作為基體相存在，而木粉和橡膠顆粒則均勻分布其中，從而形成了木/塑、橡/塑和木/橡三相界面形態(tài)。研究表明，在偶聯(lián)劑MA-PE的干預下，上述3個界面均能實現(xiàn)有效結(jié)合[7]，因此在一定載荷范圍內(nèi)，完全可以認為木、橡、塑3種單元構(gòu)成有機整體，共同承受外力。在拉伸外力作用下，HDPE基體仍然作為承載主體，抵御拉伸破壞；而木粉和橡膠粉則在橫向傳遞、分散和轉(zhuǎn)移拉應(yīng)力上發(fā)揮作用。

圖3給出了木橡塑復合材料的拉伸斷裂面顯微結(jié)構(gòu)。可以看出，WRPC材料整體的拉伸破壞呈現(xiàn)脆性斷裂，但斷裂面凹凸不平，HDPE、木粉和橡膠粉展露無遺。

圖3　木橡塑復合材料斷裂面掃描電鏡分析

如下幾種因素綜合導致了材料的斷裂破壞：①HDPE基體斷裂，決定于HDPE的本征強度和試件拉伸斷面上HDPE固化體的有效截面積；②木材橫向撕裂，木粉的形態(tài)不如纖維規(guī)則，且在基體中難以實現(xiàn)定向排列，因此承載的方向既可能是木材的縱向(與拉伸方向一致，可起增強效應(yīng))，也可能是橫向(與拉伸方向垂直，起弱化效應(yīng))；③木粉或橡膠粉與HDPE之間的界面滑移或木粉、橡膠粉從HDPE基體中拔出。根據(jù)3種材料拉伸力變行為規(guī)律的分析，結(jié)合材料的拉伸強度測試值(見圖4，表1)，可以認為HDPE基體的斷裂是主因，木材的橫向撕裂、木(橡)/塑界面滑移以及橡膠粉的拔出均弱化了拉伸強度。對比測試結(jié)果與橡膠的本征強度，可以認為橡膠粉在被拔出之前，參與了復合材料整體對拉伸破壞的抵御。

圖4　原料配比對未發(fā)泡復合材料拉伸強度及吸水率的影響及其等位線

NaHCO3添加量/%m(塑料)∶m(橡膠)=7∶3拉伸強度/MPa密度/g·cm-3m(塑料)∶m(橡膠)=5∶5拉伸強度/MPa密度/g·cm-3m(塑料)∶m(橡膠)=3∶7拉伸強度/MPa密度/g·cm-3114.831.08112.281.05810.720.951315.541.00214.501.06912.900.825512.370.97312.821.02410.510.767

注：木粉用量為40%。

2.2.2拉伸強度

圖4a比較了原料配比對木橡塑復合材料拉伸強度的影響。當木粉的質(zhì)量分數(shù)一定時，WRPC材料的拉伸強度隨著m(塑料)∶m(橡膠)的提高呈現(xiàn)下降趨勢。這是因為，在WRPC材料中，HDPE基體物質(zhì)充當膠黏劑，使復合材料的三元相界面緊密結(jié)合；當橡膠粉用量過高時，橡膠粉被HDPE包覆的程度降低，導致界面結(jié)合不緊密，出現(xiàn)裂隙甚至難以成型。如果m(塑料)∶m(橡膠)一定，隨著木粉質(zhì)量分數(shù)的增加，盡管HDPE的用量在降低，而拉伸強度卻呈現(xiàn)上升趨勢。當木粉質(zhì)量分數(shù)為60%，未添加橡膠時，拉伸強度達到最大值26.86 MPa。高密度聚乙烯為線性高分子，分子鏈上無極性基團，分子間作用力較小，鏈段易發(fā)生滑移，具有較好的柔性。木粉作為體系中剛性粒子，使HDPE分子間阻力增大，在受外力作用下，木粉可以承受較大應(yīng)力，并且利用它和基體的特性傳遞應(yīng)力，起到增強作用，阻止形變。另一方面，由于木粉自身密度小、體積大，木粉與木粉之間距離減小，塑料分布于木粉微纖維表面的空隙及木粉間隙中，成為木粉與木粉間的黏合劑。木粉用量足夠多時，木粉與木粉之間相互接觸、交叉，甚至纏繞，在低速度拉伸條件下，需要克服木粉與木粉間的強大摩擦力，結(jié)果使得拉伸強度增大。

2.2.3吸水率

復合材料吸水后會造成許多不良后果，如板材變形、膨脹和翹曲，引起菌類繁殖，導致板材加速老化，降低力學性能等[15]。從圖4c可知，當木粉用量一定，木橡塑復合材料的吸水率隨著橡膠添加量的增加總體上呈現(xiàn)上升趨勢。木粉用量為30%和40%時，吸水率隨著m(塑料)∶m(橡膠)變化不明顯。當木粉用量為50%和60%時，吸水率隨著m(塑料)∶m(橡膠)變化較大。由于高密度聚乙烯是非極性分子，不吸水，因此WRPC材料吸收水分主要是由于親水性木纖維的存在。復合材料中木纖維的用量越多，HDPE對其封閉作用越差，復合材料的吸水率就越大。另外，隨著橡膠用量的增加，塑料在體系中相應(yīng)減少，界面處會產(chǎn)生縫隙，也利于吸收(附)和貯存水分。

圖4b、圖4d是分別根據(jù)圖4a,c繪制的二維等位線。可以發(fā)現(xiàn)，木粉、橡膠粉和HDPE物料配比對WRPC物理力學性能的影響具有高度交互效應(yīng)。在任意一條等位線上，同時控制木粉用量和m(塑料)∶m(橡膠)，可以確保木橡塑復合材料的拉伸強度或吸水率保持不變。等位線的繪制突破了有限的配方比，為靈活調(diào)控木橡塑復合材料的配方提供了有力的工藝標準。木粉用量對增強力學性能有利[16-17]，但降低了材料的濕穩(wěn)定性；橡膠粉用量遞增對拉伸強度和抗?jié)裥跃焕?；而HDPE作為膠黏劑，適度提高用量對材料的力學性能和濕穩(wěn)定性均有幫助。在生產(chǎn)特定應(yīng)用領(lǐng)域的WRPC產(chǎn)品時，可根據(jù)等位線進行定向設(shè)計。

2.3發(fā)泡劑對木橡塑復合材料性能的影響

在相同的擠壓溫度和壓力工藝條件下，木橡塑復合材料的密度高度依賴于木/橡/塑三者的原料配比。本次試驗的數(shù)十個配方中，當木粉用量40%時，未發(fā)泡木橡塑復合材料的密度為1.01～1.12 g/cm3，其中m(塑料)∶m(橡膠)=3∶7時密度最小。當木/橡/塑配比確定時，通過添加1%～5%的NaHCO3引入泡孔結(jié)構(gòu)，材料的密度普遍下降，達到0.767～1.01 g/cm3。發(fā)泡WRPC材料的密度隨著NaHCO3添加量的增加而呈現(xiàn)減小趨勢，最小達到0.767 g/cm3。

通過發(fā)泡工藝降低密度為WRPC材料用于吸聲保溫建筑圍護結(jié)構(gòu)等非承載和特定需求場合創(chuàng)造了必要條件；但要應(yīng)用于上述領(lǐng)域則需要同時具備足夠的強度性能。試驗表明，當木粉的用量為40%，發(fā)泡木橡塑復合材料的拉伸強度全部達到10 MPa以上，遠大于目前廣泛使用的擠塑聚苯板(EPS)、膨脹聚苯板(XPS)、巖棉板等建筑保溫材料。從表1可見，板材的抗拉強度因發(fā)泡劑用量的變化而不同。從試驗結(jié)果看，NaHCO3添加量為3%時，3種m(塑料)∶m(橡膠)條件下材料的拉伸強度均最大。這可能是因為發(fā)泡劑用量太少則氣孔分布不均、拉伸應(yīng)力不均衡，而發(fā)泡劑用量太高則材料孔隙率太大，拉伸載荷有效承載橫截面積過低，從而使表觀拉伸強度下降，這點與前人研究相符[18]。

泡孔結(jié)構(gòu)的引入，加劇了木橡塑復合材料的吸水性。隨著NaHCO3添加量的增加，發(fā)泡木橡塑三元復合材料的吸水率普遍升高。從測試結(jié)果看，不添加發(fā)泡劑時，WRPC材料的吸水率普遍低于10%，而添加1%～3%的NaHCO3后，材料的吸水率最大可達到17.3%。但是，吸水率的提高不等同于試件形狀和尺寸的同步變化。由于試件尺寸限制，本研究無法考查WRPC試件因吸水產(chǎn)生的尺寸穩(wěn)定性變化，有待后續(xù)擴大化試驗予以揭示。

3　結(jié)論

木橡塑復合材料充分發(fā)揮木材、橡膠和塑料各自的材性特征，三元異質(zhì)復合的結(jié)果表明，該材料具有優(yōu)異的物理和力學性能。

通過引入發(fā)泡劑，木橡塑復合材料在本征微孔體系基礎(chǔ)上實現(xiàn)了泡孔在數(shù)量和尺寸的擴大以及形態(tài)的多樣化；泡孔的數(shù)量、尺度和形態(tài)與物料配比尤其是HDPE和發(fā)泡劑的用量密切相關(guān)。

在擠壓溫度和壓力一定時，木粉、橡膠粉和HDPE的用量對復合材料的拉伸強度具有明顯影響且具有交互效應(yīng)；根據(jù)交互影響結(jié)果繪制的性能等位線，為訂制面向特定需求的WRPC材料提供了理論和應(yīng)用借鑒。

發(fā)泡后WRPC材料密度明顯降低，最低可達到0.77 g/cm3，但仍然有進一步降低的空間，拉伸強度減小(仍然全部超過10 MPa)，而吸水率增大；當發(fā)泡劑用量為3%時，拉伸強度最大。

[1]徐信武,陳玲,劉秀娟，等.木材—橡膠功能復合材料的研究進展[J].林業(yè)科技開發(fā),2014,28(2):1-6.

[2]孫偉圣,傅峰.木—橡膠功能復合材料的研究現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢[J].中國人造板,2009,15(12):4-6.

[3]王清文,王偉宏.木塑復合材料與制品[M].北京:化學工業(yè)出版社,2006：270-287.

[4]SCHUT J H. Foaming expands possibilities for wood-fiber composites[J]. Plastic Technology,2001,47(7):58-59,61-63,65.

[5]李巖.廢橡膠的國內(nèi)外利用研究現(xiàn)狀[J].合成橡膠工業(yè),2003,26(1):59-61.

[6]FUKUMORI K, MATSUSHITA M, OKAMOTO H, et al. Recycling technology of tire rubber[J]. JSAF Review,2002,23(2):259-264.

[7]陳玲.木橡塑三元復合材料的制備及性能研究[D].南京:南京林業(yè)大學,2014.

[8]全國人造板標準化技術(shù)委員會.人造板及飾面人造板理化性能試驗方法:GB/T17657—2013[S].北京：中國標準出版社，2014.

[9]全國塑料標準化技術(shù)委員會方法和產(chǎn)品分會.塑料拉伸性能的測定:第3部分薄膜和薄片的試驗條件:GB/T 1040.3—2006[S].北京：中國標準出版社，2007.

[10]全國人造板標準化技術(shù)委員會.木塑地板:GB/T 24508—2009[S].北京：中國標準出版社，2010.

[11]ANATOLE A Klyosov. Wood-plastic composites[M]. New Jersey: Wiley-Interscience,2007：403-405.

[12]任寧,劉一星,鞏翠芝.木材微觀構(gòu)造與拉伸斷裂的關(guān)系[J].東北林業(yè)大學學報,2008,36(2):33-35.

[13]李清玲,張曉文,裴鑫杰,等.高密度聚乙烯的拉伸性能影響因素分析[J].煉油與化工,2012,23(1):16-18.

[14]焦書科.橡膠化學與物理導論[M].北京：化學工業(yè)出版社,2009：238-271.

[15]Bledzki A K， Faruk O. Creep and impact properties of wood fiber-polypropylene composites: influence of temperature and moisture content[J]. Composites Science & Technology,2004,64(5):693-700.

[16]趙永生，朱復華，薛平，等.木粉對PVC木塑復合材料力學性能影響[J].現(xiàn)代塑料加工應(yīng)用，2005，17(6):12-15.

[17]杜虎虎，李濤，王偉宏，等.木粉含量對木粉—HDPE復合材料物理力學性能的影響[J].西南林業(yè)大學學報，2013，33(1):81-85.

[18]劉莊，黃旭江，張翔，等.HDPE微發(fā)泡塑木復合材料的制備及其性能研究[J].化工新型材料，2014，42(3):71-73.

Micro Porous Structure and Tensile Properties of Wood-rubber & HDPE Composites (WRPC)//

Sun Yan, Chen Ling, Xu Xinwu

(Nanjing Forestry University, Nanjing 210037, P. R. China); Pu Weizhong(Jiangsu (Kelida) Enterprise Graduate Workstation)//Journal of Northeast Forestry University，2016,44(2)：65-69,74.

Waste rubber; Wood rubber & plastic composites (WRPC); Foaming; Environmental protection

孫妍，女，1991年5月生，南京林業(yè)大學材料科學與工程學院，碩士研究生。E-mail:44278339@qq.com。

徐信武，南京林業(yè)大學材料科學與工程學院，教授。E-mail:xucarpenter@aliyun.com。

2015年9月2日。

S784

1)江蘇省高校自然科學研究重大項目(13KJA220003)；江蘇省優(yōu)勢學科建設(shè)工程項目(PAPD)。

責任編輯：戴芳天。