童　波

(中國船舶工業(yè)集團(tuán)公司第七O八研究所， 上海 200011)

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西非深水FPSO總體設(shè)計(jì)研究

童波

(中國船舶工業(yè)集團(tuán)公司第七O八研究所， 上海 200011)

摘要：該文首先分析了FPSO(浮式生產(chǎn)儲卸油裝置)作為西非深水油氣田開發(fā)裝備的必要性，調(diào)研西非FPSO的系統(tǒng)組成和生產(chǎn)處理能力，研究西非海域海況特點(diǎn)，提出目標(biāo)FPSO設(shè)計(jì)海況。其次闡述目標(biāo)FPSO船型和主尺度設(shè)計(jì)時(shí)的考慮因素，分析西非FPSO總布置原則和關(guān)鍵區(qū)域布置要點(diǎn)。最后基于西非海況特點(diǎn)完成風(fēng)生浪和涌浪共同作用下的運(yùn)動(dòng)響應(yīng)預(yù)報(bào)，提出多點(diǎn)系泊方案并完成極限強(qiáng)度和疲勞強(qiáng)度的校核，從而提出一新型西非深水FPSO總體設(shè)計(jì)方案。

關(guān)鍵詞：FPSO； 總體設(shè)計(jì)； 總布置； 運(yùn)動(dòng)性能； 多點(diǎn)系泊

0引言

西非是近年來油氣勘探開發(fā)市場增幅最大的地區(qū)之一，除了傳統(tǒng)的安哥拉和尼日利亞，該地區(qū)新興市場如加納、利比亞、剛果等也對油氣開發(fā)裝備有較大需求，其中58%的海洋裝備用于500 m水深以上，1 500 m以上的超深水也占有相當(dāng)比例。

深海油氣田生產(chǎn)開發(fā)的海上裝置主要有FPSO、半潛式平臺、張力腿平臺和SPAR等型式，其中FPSO是一種兼有原油處理、儲存和卸油功能的浮式油氣生產(chǎn)設(shè)施。FPSO長期系泊于某一固定海域，將開采的海底原油進(jìn)行油、水、氣分離處理后注入貨油艙臨時(shí)儲存，再由穿梭油輪或海底管線外輸[1]。分離出來的生產(chǎn)水經(jīng)過凈化處理排?；蚧刈⒕?，天然氣根據(jù)其產(chǎn)量用于動(dòng)力裝置的燃料進(jìn)行外輸或回注。經(jīng)統(tǒng)計(jì)西非海域總共46座浮式生產(chǎn)裝置，其中FPSO有39艘。水面設(shè)施的選型取決于油田開發(fā)模式，海上開采、處理的合格原油主要通過以下方式外輸：

(1)對于離岸較近或海底基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)發(fā)達(dá)的海域，例如墨西哥灣，較多采用半潛式平臺、TLP或“SPAR+海底管線”的開發(fā)模式，其原油外輸不受海況氣象條件的影響。

(2)對于新開發(fā)油田或邊際油田，無發(fā)達(dá)海底基建，例如西非、巴西等海域，通常需要穿梭油輪進(jìn)行外輸作業(yè)，具備較大儲油功能的FPSO成為油田開采的必需裝備。具體型式可采用“水下生產(chǎn)系統(tǒng)+FPSO+穿梭油輪”的開發(fā)模式，或在生產(chǎn)鏈中再加入另一個(gè)井口平臺(半潛平臺或TLP)，進(jìn)行井液預(yù)處理，再輸送到FPSO。

相對海底管道外輸，隨著該模式油田產(chǎn)量的變化需調(diào)整穿梭油輪的供應(yīng)數(shù)量和頻率，F(xiàn)PSO外輸作業(yè)易受惡劣天氣的影響，通常連接工況的有義波高不超過4.5 m，外輸時(shí)間在24 h以內(nèi)，串靠尾輸時(shí)穿梭油輪通常具有動(dòng)力定位能力，F(xiàn)PSO艙容也應(yīng)考慮一定外輸時(shí)間窗口關(guān)閉的緩沖儲量。

該文以西非海域油田開發(fā)為研究對象，調(diào)研主要油田區(qū)塊的特性以及該地區(qū)已投產(chǎn)的FPSO型式，提出適合西非海域作業(yè)的深水FPSO總體方案。

1功能概述

經(jīng)調(diào)研近年已交船的西非FPSO作業(yè)海域水深多在1 000 m以上，F(xiàn)PSO儲油量2×106桶，采用多點(diǎn)系泊定位。立管連接至船中左右舷，系泊系統(tǒng)多由“4×4根鋼絲繩+錨鏈組合的系泊纜”組成，每根系泊纜通過樁基錨固定在海底。FPSO處理的合格原油經(jīng)艏部兩根管線輸送至單點(diǎn)系泊的浮筒，浮筒距離FPSO 1海里(1海里=1.852 公里)，浮筒至少可系泊1.5×105t載重量的穿梭油輪。外輸計(jì)量站位于FPSO，串靠外輸作為輔助備用方案。

FPSO生產(chǎn)設(shè)施包括氣液分離，油水分離，氣體壓縮、脫水后外輸，生產(chǎn)水處理排海，海水處理后回注油田等功能。動(dòng)力系統(tǒng)多采用燃?xì)馔钙桨l(fā)電機(jī)，惰氣系統(tǒng)使用碳?xì)錃怏w。水下系統(tǒng)(SPS)和回注水系統(tǒng)提供化學(xué)藥劑，化學(xué)藥劑注入系統(tǒng)，獨(dú)立的甲醇注入系統(tǒng)防止SPS和上部模塊水合物生成。

經(jīng)分析比較該目標(biāo)FPSO生產(chǎn)處理能力如下：原油日產(chǎn)量1.9×105桶，氣處理能力1.15 mm3/d，水處理能力7.87×104桶，單次外輸量9.5×105桶，外輸流量6 600 m3/h，外輸溫度15℃。上部模塊工藝、動(dòng)力電力模塊，火炬系統(tǒng)和管廊架等總重量4.8×104t。

2環(huán)境條件

西非海域地處熱帶區(qū)域，海況情況較好，百年一遇有義波高約3 m，常年主導(dǎo)浪向明顯，存在涌浪現(xiàn)象。由于西非海域的海洋環(huán)境要素沒有相關(guān)性，產(chǎn)生源各不相同，環(huán)境條件極值不會同時(shí)出現(xiàn)，所有可能方向的組合均應(yīng)考慮。

2.1季風(fēng)

西非海域1月～4月在中部和南部海域盛行東北風(fēng)，風(fēng)速大于7 m/s，南部海域高達(dá)9 m/s。在北部海域?yàn)槲髂巷L(fēng)，風(fēng)速在6 m/s以下，低風(fēng)帶在30° N 附近，呈東北-西南走向。北部的西南風(fēng)和中部的東北風(fēng)構(gòu)成了一個(gè)反氣旋式的環(huán)流。從5月開始，在赤道附近東北風(fēng)開始轉(zhuǎn)為東南風(fēng)，風(fēng)速在5 m/s 左右，中北部環(huán)流變化不大，中部的東北風(fēng)有所加強(qiáng)。6月～9月，北部的低風(fēng)帶繼續(xù)維持，強(qiáng)度和范圍略有變化，南部的東北風(fēng)場有所發(fā)展，并在南部東南風(fēng)場和中部的東北風(fēng)場間有一風(fēng)速低值帶，風(fēng)速大多低于3 m/s。10月～12月，南部的東南風(fēng)繼續(xù)維持較大風(fēng)速，南部的低風(fēng)帶向大陸方向收縮，北部的低風(fēng)帶向東發(fā)展，基本占據(jù)25° N 以北海域。

2.2颮

西非海洋極端氣象由颮引起。颮是陸上形成的雷暴，可引起突然且猛烈的風(fēng)暴，持續(xù)時(shí)間不到一小時(shí)。值得注意的是這些極端風(fēng)和極端浪是不相關(guān)的，因此應(yīng)明確兩組風(fēng)速：定常風(fēng)和颮。另外設(shè)備設(shè)計(jì)方應(yīng)考慮干燥季節(jié)風(fēng)攜帶的沙塵，會影響內(nèi)燃機(jī)和HVAC設(shè)備空氣吸入。

2.3波浪

西非海域在11月～次年3月，波高較大，在1.8 m～2.7 m之間；4月～10月，有義波高較小，多在1.2 m～1.8 m之間。西非海岸具有溫和的海浪條件，受南大西洋生成的長周期涌的影響，涌的方向通常從南到西，涌和風(fēng)生浪同時(shí)存在。

2.4海流

西非北部海域的流速較小，一般低于0.1 m/s，大致呈反氣旋式環(huán)流。中部為西向流，流速在0.1 m/s～0.2 m/s；南部1月～4月為西北向流， 5月在5° N以北開始出現(xiàn)東北向流；6月～12月，以5° N 為界，南部為西北向流，北部為東向流，流速大多在0.5 m/s以上。

2.5水溫

從全年來看西非海域的海面溫度在16℃～30℃。11月～次年4月溫度較低，北部海溫最低達(dá)16℃，向南溫度遞增到28℃左右。5月海溫開始升高，7月～9月溫度達(dá)到全年的最高值。

根據(jù)調(diào)研資料，西非FPSO設(shè)計(jì)海況見表1。

表1　西非FPSO設(shè)計(jì)海況

3船型與主尺度

基于西非海域海洋環(huán)境特點(diǎn)，位于西非海域的FPSO可以采用多點(diǎn)系泊方式，并使主船體正對常年主導(dǎo)浪向，無需采用價(jià)格較貴的單點(diǎn)系泊轉(zhuǎn)塔裝置。多點(diǎn)系泊FPSO主船體前后共設(shè)四個(gè)系泊點(diǎn)，左右對稱。每個(gè)系泊點(diǎn)有3～4根系泊鏈，所有系泊點(diǎn)的系泊鏈都是從主甲板上的止鏈機(jī)構(gòu)沿舷側(cè)垂直向下延伸，在距基線一定高度處，系泊鏈通過導(dǎo)鏈孔，與船體呈一定的夾角伸向海底。這種系泊方式適用于海況比較溫和的海域，如西非、印尼海域等。

多點(diǎn)系泊FPSO由于不具備風(fēng)標(biāo)效應(yīng)，為便于船廠建造，一般首尾采用折角線型，也無需設(shè)置艏樓防止甲板上浪。通常多點(diǎn)系泊FPSO一端布置生活樓，另一端布置火炬塔和外輸裝置，生活樓需要位于上風(fēng)向，此端正對主導(dǎo)浪向。線型設(shè)計(jì)應(yīng)考慮減小波浪載荷的影響，同時(shí)應(yīng)考慮砰擊載荷進(jìn)行結(jié)構(gòu)加強(qiáng)。拖帶設(shè)備和防撞艙壁設(shè)置在外輸端，此端的船體形狀和結(jié)構(gòu)應(yīng)考慮穿梭油輪碰撞的風(fēng)險(xiǎn)以及減小拖航阻力。

由于熱帶海域海生物生長和腐蝕較為嚴(yán)重，長期系泊海上的FPSO采用無海底門設(shè)計(jì)，通過配置舷外海水提升泵實(shí)現(xiàn)海水壓載、冷卻、消防等功能。

西非FPSO的主尺度范圍相對比較集中，特別是船寬、型深、吃水、貨艙容積。船長的變化主要取決于不同F(xiàn)PSO工藝流程艙的數(shù)量和容積要求，在滿足FPSO貨艙艙容的基本要求和主尺度合理范圍的前提下，盡量增加船寬和型深，控制船長，以降低建造成本，目標(biāo)深水FPSO主要要素和設(shè)計(jì)時(shí)考慮的因素見表2。

表2　西非深水FPSO主要要素

4總布置特點(diǎn)

FPSO總體布置與作業(yè)海域、油品特性、生產(chǎn)流程、動(dòng)力配置方案以及外輸油方式等因素密切相關(guān)。FPSO總體布置依賴于設(shè)計(jì)基礎(chǔ)、船型總體方案以及遵循的設(shè)計(jì)規(guī)范。根據(jù)國際上FPSO的總布置設(shè)計(jì)理念，在設(shè)計(jì)初始階段就應(yīng)該利用全船HAZID(危險(xiǎn)性定義研究)和HSE(健康、安全及環(huán)境研究)，指導(dǎo)FPSO的總體布置，先確定設(shè)計(jì)的合理性，再進(jìn)行深化設(shè)計(jì)[2]。FPSO總體布置基于以下幾方面要求：

(1) 生活區(qū)位于工藝處理設(shè)施的上風(fēng)向。

(2) 公用系統(tǒng)，電力系統(tǒng)靠近生活樓位于工藝處理設(shè)施的上風(fēng)向。

(3) 立管支撐架靠近船中。

(4) 含碳?xì)浠衔锾幚碓O(shè)備位于下風(fēng)向，特別是高壓天然氣壓縮設(shè)備靠近火炬塔。

(5) FPSO船中設(shè)置管廊架，設(shè)置通行布橋和設(shè)備運(yùn)送的吊梁。

(6) 生活區(qū)設(shè)置為應(yīng)急避難所。

(7) 直升機(jī)甲板臨近生活區(qū)。

4.1典型船體分艙布置

貨油艙呈3列布置在貨艙區(qū)，根據(jù)工藝流程需要可能還包括：生產(chǎn)水艙、污油艙、脫鹽水艙、甲醇艙等。

典型船體分艙布置需注意以下幾點(diǎn)：

(1) 深水FPSO貨油艙區(qū)域可為單底結(jié)構(gòu)。

(2) 舷側(cè)為雙殼結(jié)構(gòu)，并延伸到整個(gè)貨油艙區(qū)域。

(3) 機(jī)艙區(qū)用雙底雙殼結(jié)構(gòu)保護(hù)，提高該段的結(jié)構(gòu)抗剪切能力。

(4) 甲醇艙(methanol tank)需通過隔離空艙與其他貨油艙完全隔離。

(5) 機(jī)艙區(qū)需通過隔離空艙或泵艙與貨艙區(qū)完全隔離。

(6) 工藝流程艙可能包括2個(gè)生產(chǎn)水艙和2個(gè)(及以上)脫鹽水艙。

需要關(guān)注的是，合理分艙對FPSO總縱強(qiáng)度有相當(dāng)大的影響。FPSO一般在滿載工況出現(xiàn)最大中垂靜水彎矩和剪力，所以除滿足基本艙容要求外，分艙的目標(biāo)要能夠盡量降低靜水彎矩和剪力值。

4.2外輸系統(tǒng)布置

FPSO通過多點(diǎn)系泊定位在工作海域上，在FPSO附近設(shè)置了1～2個(gè)外輸浮筒。外輸浮筒也同樣采用多點(diǎn)系泊方式，穿梭油船通過纜索單點(diǎn)系泊在浮筒上。外輸油總管在FPSO艏部舷側(cè)向下與外輸油立管相連接，外輸油立管從海底或水面下足夠深的位置延伸至2 km外系泊浮筒，并與浮筒上的漂浮軟管相接，穿梭油船系泊于浮筒上接收來自FPSO的原油。

外輸浮筒上設(shè)有原油輸入和輸出接頭，輸入接頭通過輸油軟管與FPSO相連，而輸出接頭通過輸油軟管與穿梭油船相連。外輸準(zhǔn)備工作完成后，打開FPSO的輸油開關(guān)，原油就通過外輸浮筒輸入到穿梭油船上。這種輸油方式的特點(diǎn)是輸油效率較高，F(xiàn)PSO原油外輸周期較短，另外由于FPSO與穿梭油船不直接連接，一定程度上增加了FPSO的安全性。

該系統(tǒng)作為30萬噸FPSO外輸油的主系統(tǒng)，穿梭油船不必靠近FPSO，避免了與FPSO相撞的危險(xiǎn)。浮筒可設(shè)置在環(huán)境條件相對好一些的海區(qū)，同時(shí)穿梭油輪與浮筒相撞受損的概率非常小。其缺點(diǎn)是外輸管系長度相對較長，阻尼損耗和油溫下降都較大。由于該FPSO在熱帶海區(qū)，所以不必考慮油溫問題。

4.3生活樓布置

生活樓布置的原則是降低潛在危險(xiǎn)源對生活樓及安全控制設(shè)施的影響，其途徑是：增加分隔空間、使用防火墻(或隔離艙)和利用主導(dǎo)風(fēng)向。采用多點(diǎn)系泊方式的FPSO沒有風(fēng)標(biāo)效應(yīng)，一般位于海況條件較好的作業(yè)海域，在進(jìn)行海上多點(diǎn)布錨時(shí)，就考慮船位方向和主導(dǎo)風(fēng)/浪向一致[3]。多點(diǎn)系泊FPSO一般尾部朝向主導(dǎo)風(fēng)/浪向，而船首部處于下風(fēng)向。在此基本布局下，從船尾到船首的總體布置流程如下：生活樓/直升機(jī)甲板/主機(jī)艙→動(dòng)力模塊/熱站→油水處理工藝模塊→火炬塔→首部串靠外輸油裝置。

這樣生活樓遠(yuǎn)離油氣較密集的立管區(qū)域和外輸油區(qū)域，并位于工藝模塊區(qū)可能產(chǎn)生危險(xiǎn)油氣煙火的上風(fēng)向較安全。另外在生活樓和工藝模塊區(qū)之間一般布置有電站、熱站和FPSO公用設(shè)備區(qū)，客觀上增加了一道與危險(xiǎn)區(qū)的隔離。發(fā)電機(jī)組和鍋爐模塊布置在貨艙區(qū)主甲板，生活樓位于上風(fēng)向，故相關(guān)的排氣不會影響到生活樓的主進(jìn)風(fēng)道，發(fā)電機(jī)組和鍋爐也不用增加額外的排氣凈化裝置。

4.4多點(diǎn)系泊FPSO立管支撐件

所有的立管為柔性，并通過I型套管懸掛在左右兩舷的突出平臺上。立管的數(shù)量根據(jù)油田作業(yè)以及預(yù)留管線的要求確定，立管中心線縱向間距約3 m，橫向距舷邊至少2 m，立管支撐件將來自立管的載荷傳遞到主船體。I型套管的上端支撐承受垂向力，下端支撐承受水平力。為防止立管受供應(yīng)船的撞擊而損壞，在I型套管外側(cè)需設(shè)置立管防護(hù)結(jié)構(gòu)。根據(jù)作業(yè)要求，需選取基于正常操作和意外事故的供應(yīng)船碰撞能量，以進(jìn)行防護(hù)結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)。防護(hù)結(jié)構(gòu)應(yīng)能承受因意外事故碰撞而產(chǎn)生的塑性變形，變形后的防護(hù)構(gòu)件需距立管300 mm以上。

圖1　立管布置示意圖

4.5海水提升沉箱

海水提升沉箱包括：主海水提升沉箱和應(yīng)急提升沉箱。拖航時(shí)沉箱底部和船底齊平，以減少拖航阻力。在海水定點(diǎn)作業(yè)時(shí)，沉箱自身可延伸下沉10 m，同時(shí)利用延伸的橡皮軟管，可在海平面以下100 m處取水。海水處理沉箱的基本結(jié)構(gòu)和海水提升沉箱基本類似，為防止沉箱受供應(yīng)船撞擊而損壞，在沉箱外側(cè)需設(shè)置相應(yīng)的管狀防護(hù)結(jié)構(gòu)。

圖2　海水提升沉箱布置示意圖

5運(yùn)動(dòng)性能

5.1不同風(fēng)、浪、流的組合

根據(jù)規(guī)范BV NI_493(“Classification of Mooring System for Permanent Offshore Units”， 2004)[4]，赤道(西非)海域的海況條件主要可分為以下四種主導(dǎo)模式：

(1) 涌主導(dǎo)海況；

(2) 浪主導(dǎo)海況；

(3) 風(fēng)主導(dǎo)海況；

(4) 流主導(dǎo)海況。

根據(jù)規(guī)范，采用不同回歸周期的環(huán)境參數(shù)進(jìn)行組合，在多點(diǎn)系泊FPSO運(yùn)動(dòng)性能預(yù)報(bào)中，風(fēng)主導(dǎo)海況和流主導(dǎo)海況不考慮，僅考慮涌主導(dǎo)和風(fēng)生浪主導(dǎo)兩種模式。

5.2波浪譜的確定

要反映西非海域主涌、次涌和風(fēng)生浪的波浪能量分布特點(diǎn)，需要使用Ochi-Hubble雙峰波浪譜來模擬風(fēng)浪及主涌的共同作用，另外再設(shè)置一個(gè)JONSWAP波浪譜模擬次涌。Ochi-Hubble雙峰波浪譜和JONSWAP波浪譜疊加來模擬西非海域的海況。

根據(jù)BV規(guī)范的要求，需要對波浪周期敏感性分析，除了考慮(HS，Tp)的組合之外，還需考慮(HS，0.85Tp)和(HS，1.15Tp)的組合。波浪能量主要集中在主涌和風(fēng)生浪部分，波浪周期敏感性分析只針對主涌和風(fēng)生浪部分，及雙峰譜部分。次涌能量較小，不進(jìn)行敏感性分析可以滿足工程精度需要。

5.3短期預(yù)報(bào)值

短期預(yù)報(bào)的數(shù)值計(jì)算原理和流程較為常規(guī)，具體結(jié)果見表3。此外，該船在哈爾濱工程大學(xué)“風(fēng)浪流水池”進(jìn)行了模型試驗(yàn)，以滿載涌主導(dǎo)海況為例對比數(shù)值計(jì)算和模型試驗(yàn)結(jié)果，兩者匹配性較好，該水動(dòng)力模型可用于定位計(jì)算分析。

表3　不同工況運(yùn)動(dòng)響應(yīng)

6定位能力

該FPSO多點(diǎn)系泊系統(tǒng)共有16根系泊纜，分為4組，每組4根，相鄰兩組對應(yīng)的系泊纜之間的夾角為120°，每一組內(nèi)相鄰兩根系泊纜之間的夾角為5°。每根系泊纜由三部分組成，上部與船體連接的為錨鏈，中間為鋼絲繩，下端為錨鏈，系泊纜參數(shù)見表4，每根系泊纜拋出的長度為4 000 m。

表4　系泊纜參數(shù)

西非海域風(fēng)浪流的方向分布規(guī)律如下所示：

(1) 風(fēng)浪和風(fēng)的夾角不超過45°。

(2) 涌浪的角度在-45°～45°范圍內(nèi)變化。

(3) 風(fēng)浪的角度在0°～360°范圍內(nèi)變化。

(4) 流的角度在0°～360°范圍內(nèi)變化。

按照BV規(guī)范NR_445(“Rules for the classification of offshore Units”，2010)[5]，以滿載狀態(tài)為例，不同主導(dǎo)模式海況組合下船體偏移和系泊纜張力校核結(jié)果見表5、表6。

表5　系泊纜張力校核結(jié)果

表6　船體偏移校核結(jié)果

按照BV規(guī)范NR_445系泊纜疲勞壽命校核結(jié)果見表7，以滿載狀態(tài)為例。

表7　系泊纜疲勞壽命校核結(jié)果

上述結(jié)果表明，該FPSO系泊系統(tǒng)極限強(qiáng)度、疲勞強(qiáng)度和船體偏移均滿足設(shè)計(jì)要求。

7結(jié)語

該文以西非深水FPSO為研究對象，介紹FPSO在西非油氣開發(fā)中的應(yīng)用現(xiàn)狀，以及油田開發(fā)模式?jīng)Q定的水面設(shè)施選型。調(diào)研近年已交船的西非FPSO船型特點(diǎn)，系統(tǒng)組成和生產(chǎn)處理能力。分析西非海域風(fēng)浪流等海況環(huán)境特點(diǎn)，提出目標(biāo)FPSO設(shè)計(jì)海況參數(shù)。闡述西非FPSO的船體線型和主尺度確定依據(jù)，分析總布置原則，說明船體分艙、外輸系統(tǒng)、甲板面布置流程、立管以及海水提升沉箱等多點(diǎn)系泊FPSO的關(guān)鍵布置要點(diǎn)。闡述西非海域主涌、次涌和風(fēng)生浪的波浪能量分布特點(diǎn)，以此為基礎(chǔ)進(jìn)行運(yùn)動(dòng)性能預(yù)報(bào)，并與模型試驗(yàn)比對，最后提出系泊系統(tǒng)設(shè)計(jì)方案，進(jìn)行系泊強(qiáng)度和定位能力校核，從而完成西非深水FPSO的總體設(shè)計(jì)。

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[4]BV NI 493.Classfication of Mooring Systems for Permanent Offshore Units[S].2004.

[5]BV NR 445. Rules for the Classification of Offshore Units[S].2010.

收稿日期：2015-08-07

作者簡介：童波(1983-)，男，工程師。

文章編號：1001-4500(2016)03-0011-08

中圖分類號:P75

文獻(xiàn)標(biāo)識碼：A

General Design Research for Deepwater FPSO in West Africa

TONG Bo

(Marine Design & Research Institute of China, Shanghai 200011， China)

Abstract：Firstly， the necessity for FPSO used in West Africa oil development was analyzed. The system and process facility for FPSO used in West Africa was investigated. The sea state in West Africa and the design parameters for wind/wave/current were determined. Then,the vessel type and main dimension was illuminated. The general arrangement principle and design outline for special area was analyzed. The motion for numerical calculation which is based on wind wave and swell was compared with model test. The spread mooring system was designed and the mooring line strength was checked. At last,the general design for deepwater FPSO for West Africa was completed.

Keywords：FPSO; general design; general arrangement; motion performance; spread mooring