宋大偉

(新疆交通建設(shè)集團(tuán)股份有限公司，新疆　烏魯木齊　830016)

消石灰-礦渣對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿性能的影響

宋大偉

(新疆交通建設(shè)集團(tuán)股份有限公司，新疆烏魯木齊830016)

關(guān)鍵詞：道路工程；陽離子乳化瀝青；表觀黏度；屈服應(yīng)力；水穩(wěn)性

0引言

乳化瀝青作為當(dāng)今道路工程領(lǐng)域中的一種重要的交通材料，已廣泛應(yīng)用于道路表面稀漿封層、道路冷再生、路面坑槽修補(bǔ)等方面[1]。為提高乳化瀝青的應(yīng)用性能，國內(nèi)外道路科研工作者通常通過添加外加材料以提升乳化瀝青的使用性能，如王振軍等[2]研究不同劑量的水泥對(duì)乳化瀝青混合料的1 d以及7 d的路用性能的影響，發(fā)現(xiàn)水泥摻量為3%時(shí)，乳化瀝青混合料的路用性能較好，且發(fā)現(xiàn)，水泥的水化產(chǎn)物C-S-H等能夠提高乳化瀝青混合料中的Zate電位，水化產(chǎn)物還能減少自由瀝青的比例，使結(jié)構(gòu)瀝青增加，提高乳化瀝青膠漿的致密性。杜少文[3]研究了消石灰、消石灰礦渣粉和水泥三種改性劑對(duì)乳化瀝青冷再生混合料性能的影響，發(fā)現(xiàn)水泥能明顯提高冷再生混合料的路用性能，但未對(duì)乳化瀝青膠漿的相關(guān)性能進(jìn)行深入研究。L.E.Cha′vez-Valencia等[4]利用聚羧酸乙酯對(duì)乳化瀝青進(jìn)行改性，聚羧酸乙酯能和瀝青有較好相容性和親和性，形成瀝青-聚羧酸乙酯粘合劑包裹住骨料，改性瀝青與骨料之間的粘附性得到提升，比未對(duì)乳化瀝青進(jìn)行改性的冷拌混合料強(qiáng)度提升31%，但聚羧酸乙酯的應(yīng)用無形中增加了工程經(jīng)濟(jì)成本。礦渣作為工業(yè)廢棄物，具有受堿性物質(zhì)激發(fā)擁有膠凝性的特點(diǎn)[5]，可以作為膠凝材料，如果不回收利用既污染環(huán)境，又浪費(fèi)資源；消石灰具有堿性特征，且常用于酸性集料表面的改性[6]，因此，本文將研究礦渣粉以及消石灰-礦渣復(fù)合材料對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿相關(guān)性能的影響，為以后乳化瀝青的相關(guān)研究提供借鑒。

1原材料與試驗(yàn)方法

1.1原材料

乳化瀝青：陽離子慢裂快凝型；瀝青含量60.0%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))；5 d存儲(chǔ)溫定性4.5%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))；篩上殘留物含量0.4%(質(zhì)量分?jǐn)?shù))。

消石灰：性能指標(biāo)如表1所示。

表1　消石灰的技術(shù)性質(zhì)表

礦渣粉：S95級(jí)礦渣粉，其中比表面積587 m2/kg，其化學(xué)成分如表2所示。

表2　礦渣粉的主要化學(xué)成分表(%)

1.2試驗(yàn)方法

1.2.1改性乳化瀝青制備

以礦渣粉單獨(dú)作為改性劑a；參考相關(guān)文獻(xiàn)[3]，確定消石灰與礦渣的質(zhì)量比按1∶3組成消石灰-礦渣復(fù)合改性劑b，兩種改性劑與乳化瀝青質(zhì)量比率分別為ka、kb；再按照配比率0∶1；0.2∶1；0.4∶1；0.6∶1；0.8∶1；1∶1選取一定的乳化瀝青、消石灰、礦渣，先把乳化瀝青放入攪拌鍋中攪拌30 s，然后將消石灰、礦渣等改性劑添加到攪拌過中攪拌1 min。

1.2.2改性乳化瀝青膠漿流變性測(cè)試

將上述制備好的乳化瀝青漿體立即進(jìn)行測(cè)定，采用 Brookfield RVⅡ型流變儀對(duì)乳化瀝青膠漿流變性進(jìn)行測(cè)定。測(cè)試時(shí)，每個(gè)轉(zhuǎn)速下需剪切30 s后記錄測(cè)試值，整個(gè)測(cè)試在15 min內(nèi)完成，減少由于乳化瀝青固化以及改性劑反應(yīng)對(duì)流變性的影響。

1.2.3乳化瀝青混合料水穩(wěn)性測(cè)試

本文采用100%利用RAP，級(jí)配如表3所示；最佳外加用水量和最佳乳化瀝青用量的確定均以15 ℃劈裂強(qiáng)度最大值為指標(biāo)，參考相關(guān)研究[7]，改性劑的摻量為瀝青混合料的2.5%。按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗(yàn)規(guī)程》(JTJ 052-2000)，采用浸水馬歇爾試驗(yàn)以及凍融劈裂試驗(yàn)對(duì)乳化再生瀝青混合料的水穩(wěn)定性進(jìn)行評(píng)價(jià)。

表3　級(jí)配表

2結(jié)果與討論

2.1改性劑對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿黏度的影響

從圖1可以看出，隨著剪切速率的增加，乳化瀝青膠漿的表觀黏度逐漸降低，最后趨于穩(wěn)定，表現(xiàn)出典型的非牛頓流體特性，說明漿體內(nèi)存在凝絮結(jié)構(gòu)。其主要原因是乳化瀝青接觸到礦渣顆粒表面，乳化瀝青顆粒表面的乳化劑與礦渣顆粒表面發(fā)生吸附，導(dǎo)致乳化瀝青破乳，與礦渣顆粒發(fā)生裹附的影響[8]。由于乳化瀝青膠漿中礦渣顆粒的存在增加了膠漿內(nèi)部之間的摩擦力，隨著ka的增加，顆粒之間相互摩擦阻礙作用增大，其表觀黏度也逐漸增加。圖2是消石灰-礦渣與乳化瀝青的比率kb對(duì)陽離子乳化瀝青表觀黏度的影響，從圖2中可以看出，陽離子的表觀黏度呈現(xiàn)出和單獨(dú)添加礦渣粉后乳化瀝青膠漿相同的流變趨勢(shì)，但其表觀黏度要增大很多，說明消石灰-礦渣粉組合使用的效果要好。

圖1　ka對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿表觀黏度的影響曲線圖

圖2　kb對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿表觀黏度的影響曲線圖

2.2改性劑對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿屈服應(yīng)力的影響

按照賓漢姆模型的流變方程[9]，使用上述兩種添加的情況下，乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力可以更好地反應(yīng)其性質(zhì)以及內(nèi)部結(jié)構(gòu)，其計(jì)算結(jié)果如圖3所示；隨比率k的增大，乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力呈增大的趨勢(shì)。其主要原因是：在乳化瀝青膠漿中，隨添加劑含量增加，分散介質(zhì)中水的體積分?jǐn)?shù)下降，礦物顆粒的堆密度增大，乳化瀝青膠漿的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度增大，從而使乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力增大；由于礦渣顆粒表面物質(zhì)具有兩性特征[10]，而瀝青乳液帶正電荷，較易吸附在礦渣顆粒表面，隨著礦渣含量的增加，乳化瀝青較多地吸附在礦渣顆粒表面且加強(qiáng)了團(tuán)聚趨勢(shì)，增強(qiáng)了礦渣顆粒間的絮凝作用，導(dǎo)致乳化瀝青膠漿的結(jié)構(gòu)強(qiáng)度增大，從而使屈服應(yīng)力增大。

從圖3中還可以看出，消石灰-礦渣粉的組合使用，更能使乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力提高，尤其當(dāng)k>0.6時(shí)，屈服強(qiáng)度相比單摻礦渣粉提高明顯，其主要原因是單獨(dú)的礦渣粉僅能加速乳化瀝青的破乳速度，很難產(chǎn)生水化硅酸鈣等凝膠產(chǎn)物。由于礦渣化學(xué)成分主要是CaO、SiO2、Al2O3等氧化物[10]，消石灰發(fā)生電解提供堿性環(huán)境，礦渣顆粒表面的Ca2+和Mg2+吸附溶液中的OH-，使礦渣解體生成Si(OH)4，即發(fā)生如下反應(yīng)[11]：

-Si-O-Ca-O-Si-+2NaOH→2(-Si-O-Na)+Ca(OH)2

Ca(OH)2與生成的Si(OH)4形成C-S-H凝膠，起到凝結(jié)作用，在乳化瀝青與消石灰-礦渣拌合的過程中，最終使礦渣、消石灰-礦渣的水化產(chǎn)物和瀝青薄膜能相互貫穿形成無機(jī)-有機(jī)的相互貫穿的結(jié)構(gòu)產(chǎn)物，而對(duì)于單獨(dú)使用礦渣的情況，礦渣顆粒大多單獨(dú)分散在乳化瀝青膠漿中，不能相互連接以達(dá)到整體上提升乳化瀝青膠漿性能的效果，因此，消石灰-礦渣復(fù)合作用下乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力提升明顯。

圖3　乳化瀝青膠漿的屈服應(yīng)力變化趨勢(shì)曲線圖

2.3改性劑對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿強(qiáng)度的影響

圖4和圖5分別是添加改性劑后，再生混合料的殘留穩(wěn)定度比和凍融劈裂強(qiáng)度比的試驗(yàn)結(jié)果。從圖4～5中可以看出，不摻改性劑情況下，再生混合料的殘留穩(wěn)定度比和凍融劈裂強(qiáng)度比均低于JTG-F412008規(guī)范要求，摻加礦渣后，再生混合料性能提高，達(dá)到規(guī)范要求。當(dāng)摻加消石灰-礦渣后，殘留穩(wěn)定度比和凍融劈裂強(qiáng)度比均明顯提高，達(dá)到85%以上，這說明添加消石灰-礦渣復(fù)合改性劑后，再生混合料的水穩(wěn)性也得到了明顯提高。

圖4　殘留穩(wěn)定度比實(shí)驗(yàn)結(jié)果柱狀圖

圖5　凍劈裂強(qiáng)度比實(shí)驗(yàn)結(jié)果柱狀圖

3結(jié)語

(1)改性劑與乳化瀝青比率在0～1之間，隨著礦渣粉改性劑、消石灰-礦渣粉復(fù)合改性劑的增加，陽離子乳化瀝青膠漿的表觀黏度增加；

(2)單獨(dú)摻加礦渣粉對(duì)陽離子乳化瀝青的表觀黏度提高不明顯，消石灰-礦渣組合使用，陽離子乳化瀝青膠漿表觀黏度提高明顯，且改性劑與乳化瀝青比率在0.6～1之間，屈服應(yīng)力提高明顯；

(3)消石灰-礦渣粉復(fù)合改性劑的添加能明顯提高乳化瀝青冷再生混合料的水穩(wěn)性。

參考文獻(xiàn)

[1]拾方志，馬衛(wèi)民.瀝青路面再生技術(shù)手冊(cè)[M].北京：北京人民交通出版社，2006.

[2]王振軍，杜少文.水泥對(duì)乳化瀝青混合料路用性能的影響[J].武漢理工大學(xué)學(xué)報(bào)(交通科學(xué)與工程版)，2009，33(3)：596-599.

[3]杜少文.外加材料對(duì)乳化瀝青冷再生混合料的路由性能影響研究[J].建筑材料學(xué)報(bào)，2013，16(3)：534-538.

[4]L.E.Cha′vez-Valencia，E.Alonso，A.Manzano，et au.Improving the compressive strengths of cold-mix asphalt using asphalt emulsion modified by polyvinyl acetate[J].Construction and Building Material，2007(17)：583-589.

[5]Roy D M，Jiang W，Silsbee M.Chloride diffusion in ordinary，blended，and alkali-activated cement pastes and its relation to other properties.Cement and Concrete Research，2000，30(12)：1879-1884.

[6]王升.吸波瀝青混合料的制備與性能研究[D].西安：長安大學(xué)，2014.

[7]杜少文，李立寒，袁坤.水泥乳化瀝青混合料中合理CA比的試驗(yàn)研究[J].建筑材料學(xué)報(bào)，2010，13(6)：807-811.

[8]LACHEMIA M，HOSSAINA K M M，HOSSINA V，et al.Performance of new viscosity modifying admixtures in enhancing the rheological properties of cement paste[J].Cement and Concrete Research，2004，34：185-193.

[9]HU C，LARRARD F D.The rheology of fresh high-per-formance concrete[J].Cement and Concrete Research，1996，26(2)：283-294.

[10]張西玲.高摻量礦渣路面基層結(jié)合料的研制[D].西安：西安建筑大學(xué)，2006.

[11]梅琳.堿礦渣混凝土干縮性能及改善措施研究[D].重慶：重慶大學(xué)，2010.

摘要：文章采用消石灰、礦渣兩種材料作為改性劑，通過流變儀對(duì)改性的陽離子乳化瀝青膠漿進(jìn)行流變性測(cè)試，研究改性劑對(duì)陽離子乳化瀝青膠漿的表觀黏度和屈服應(yīng)力的影響，同時(shí)對(duì)摻上述改性劑的冷再生混合料進(jìn)行水穩(wěn)性對(duì)比試驗(yàn)。研究結(jié)果表明：單獨(dú)摻加礦渣粉對(duì)陽離子乳化瀝青的表觀黏度提高不明顯，消石灰-礦渣組合使用，陽離子乳化瀝青膠漿表觀黏度提高明顯，且屈服強(qiáng)度也有提升；摻加消石灰-礦渣后，乳化瀝青冷再生混合料的水穩(wěn)性提高明顯。

Impact of Calcium Hydroxide-Slag on Cationic Emulsified Asphalt Mortar Pe-rformance

SONG Da-wei

(Xinjiang Communications Construction Group Co.，Ltd.，Urumqi，Xinjiang，830016)

Abstract：By using the calcium hydroxide and slag materials as the modifier，and through the rheology testing on modified cationic emulsified asphalt mortar by rheometer，this article studied the impact of modifier on the apparent viscosity and yield stress of cationic emulsified asphalt mortar，and conducted the comparative water stability test on cold recycled mixtures with the admixture of aforementioned modifier.The results showed that：with single admixture of slag powder，the apparent viscosity increase of cationic emulsified asphalt is not obvious，but when both calcium hydroxide and slag are used，the apparent viscosity of cationic emulsified asphalt mortar increases significantly，and its yield strength is also raised；after mixing by calcium hydroxide-slag，the water stability of emulsified asphalt cold recy-cled mixtures increases significantly.

Keywords：Road engineering；Cationic emulsified asphalt；Apparent viscosity；Yield stress；Water stability

作者簡介

中圖分類號(hào)：U416.217

文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼：A

DOI：10.13282/j.cnki.wccst.2016.04.007

文章編號(hào)：1673-4874(2016)04-0023-04

收稿日期：2016-03-27

宋大偉(1982—)，工程師，研究方向：公路試驗(yàn)檢測(cè)。