修 振 東

(中國石化海南煉油化工有限公司，海南 洋浦 578101)

海南煉化柴油質(zhì)量升級的研究與實(shí)踐

修 振 東

(中國石化海南煉油化工有限公司，海南 洋浦 578101)

中國石化海南煉油化工有限公司(簡稱海南煉化)原設(shè)計(jì)生產(chǎn)滿足國Ⅲ排放標(biāo)準(zhǔn)的清潔柴油產(chǎn)品。由于海南煉化柴油池中MIP催化裂化柴油比例高、十六烷值很低，原有的加工手段無法滿足國Ⅳ排放標(biāo)準(zhǔn)以上車用柴油的生產(chǎn)需要。經(jīng)過對柴油池的組分進(jìn)行研究及對不同加工工藝進(jìn)行比選，與中國石化石油化工科學(xué)研究院聯(lián)合開發(fā)了分區(qū)進(jìn)料柴油靈活加氫改質(zhì)MHUG-Ⅱ技術(shù)，成功應(yīng)用于原2.0 Mta柴油加氫裝置改造。工業(yè)應(yīng)用結(jié)果表明，以海南煉化直餾柴油和催化裂化柴油為原料，在較緩和的工藝條件下，可以靈活生產(chǎn)硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于50 μgg或者10 μgg、十六烷值高于49或51的滿足國Ⅳ或國Ⅴ排放標(biāo)準(zhǔn)的清潔柴油。

柴油 質(zhì)量升級 靈活加氫改質(zhì) 裝置改造

隨著我國國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展和人民生活水平的不斷提高，車用燃料的需求量快速增加。與此同時(shí)，環(huán)保要求的日益嚴(yán)格使得車用燃料的質(zhì)量升級步伐也在不斷加快。以車用柴油為例[1]，2003年我國開始發(fā)布和實(shí)施國Ⅱ排放標(biāo)準(zhǔn)；2010年全面實(shí)施國Ⅲ排放標(biāo)準(zhǔn)；2013年發(fā)布國Ⅳ排放標(biāo)準(zhǔn)(滿足此標(biāo)準(zhǔn)要求的柴油簡稱國Ⅳ柴油)并于2015年全面實(shí)施；2013年發(fā)布國Ⅴ排放標(biāo)準(zhǔn)(滿足此標(biāo)準(zhǔn)要求的柴油簡稱國Ⅴ柴油)并計(jì)劃于2017年全面實(shí)施。從柴油質(zhì)量升級的趨勢來看：一是升級的步伐不斷加快，特別是2010年以后質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)快速提升；二是清潔柴油質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)迅速與歐美先進(jìn)水平接軌，如北上廣等經(jīng)濟(jì)發(fā)達(dá)地區(qū)率先執(zhí)行國Ⅴ柴油標(biāo)準(zhǔn)，其主要指標(biāo)與歐美地區(qū)相當(dāng)。中國石化海南煉油化工有限公司(簡稱海南煉化)作為華南地區(qū)的主力供應(yīng)商之一，柴油質(zhì)量升級也勢在必行。

為滿足2015年全面實(shí)施國Ⅳ車用柴油的生產(chǎn)要求，對海南煉化的柴油調(diào)合組分和加工流程進(jìn)行研究，提出升級改造的措施，并對改造結(jié)果進(jìn)行總結(jié)。

1 柴油池組分及質(zhì)量現(xiàn)狀分析

2012年海南煉化原油加工量為9.21 Mt，柴油組分總量為3.87 Mt，其中常一線油全部作為噴氣燃料加氫原料，剩余柴油組分總量為3.05 Mt，平均硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為2 873 μgg，十六烷值為46；如果常二線油、常三線油和催化裂化柴油全部進(jìn)柴油加氫裝置進(jìn)行加工處理，則全廠柴油產(chǎn)品總量為3.03 Mt，平均硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為254 μgg，十六烷值為49.9，現(xiàn)有裝置難以滿足全部生產(chǎn)國Ⅳ車用柴油的要求。

海南煉化柴油組分產(chǎn)量及主要性質(zhì)見表1，催化裂化柴油性質(zhì)見表2。從表1和表2可以看出：海南煉化直餾柴油十六烷值為54，經(jīng)過加氫處理后是較好的柴油調(diào)合組分；加氫裂化柴油十六烷值為53，硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10 μgg，是優(yōu)質(zhì)的柴油調(diào)合組分；但柴油池中催化裂化柴油的比例接近22%，由于催化裂化裝置采用MIP[2-4]-CGP工藝，生產(chǎn)的柴油密度大、硫含量與氮含量高、芳烴含量高、十六烷值非常低，對柴油質(zhì)量升級的影響巨大。

表1 海南煉化柴油組分產(chǎn)量及主要性質(zhì)

1) 精制柴油為常二線油、常三線油和催化裂化柴油全部進(jìn)柴油加氫裝置精制后的產(chǎn)品。

表2 催化裂化柴油性質(zhì)

2 柴油加氫裝置改造方案研究與比選

2.1 現(xiàn)有加氫精制裝置運(yùn)行狀況分析

從表3可以看出，海南煉化現(xiàn)有的常規(guī)柴油加氫裝置脫硫率低于95%，十六烷指數(shù)提高值只有3～4個單位，精制柴油的硫含量和十六烷值均無法達(dá)到國Ⅳ柴油指標(biāo)要求。

表3 柴油加氫原料與產(chǎn)品性質(zhì)

鑒于新建一套催化裂化柴油加氫改質(zhì)裝置一次性投資較大，且需要建設(shè)用地，經(jīng)綜合考慮決定對現(xiàn)有柴油加氫精制裝置進(jìn)行產(chǎn)品質(zhì)量升級的技術(shù)改造。

2.2 柴油加氫超深度脫硫工藝(RTS)加工催化裂化柴油和直餾柴油的試驗(yàn)研究

從2010年底開始，海南煉化就柴油加氫改造技術(shù)方案先后與中國石化石油化工科學(xué)研究院(簡稱石科院)進(jìn)行了多次技術(shù)交流。初期的建議方案為已有工業(yè)應(yīng)用業(yè)績的RTS工藝技術(shù)[5-6]，原則流程示意見圖1。該方案在現(xiàn)有柴油加氫精制裝置反應(yīng)器后串接一臺深度脫硫加氫反應(yīng)器，第一反應(yīng)器(一反)完成深度脫硫和脫氮，第二反應(yīng)器(二反)完成超深度脫硫和多環(huán)芳烴飽和，以得到超低硫柴油。

圖1 RTS技術(shù)原則流程示意

為驗(yàn)證該技術(shù)對加工催化裂化柴油和直餾柴油的適應(yīng)性，委托石科院采集了海南煉化實(shí)際生產(chǎn)裝置的直餾柴油和催化裂化柴油在RTS中型試驗(yàn)裝置上進(jìn)行了工業(yè)模擬試驗(yàn)，結(jié)果見表4。從表4可以看出：采用RTS工藝技術(shù)加工海南煉化柴油餾分，精制柴油硫含量可以達(dá)到歐Ⅳ和歐Ⅴ柴油要求；柴油產(chǎn)品十六烷值最多可提高5.7個單位?？傮w而言，RTS技術(shù)可以滿足柴油超深度脫硫的要求，但柴油產(chǎn)品十六烷值比國Ⅳ和國Ⅴ車用柴油指標(biāo)要求低約2個單位。

表4 RTS技術(shù)中型試驗(yàn)結(jié)果

1) 原料中直餾柴油與催化裂化柴油的質(zhì)量比為73∶27，工業(yè)裝置總加工量為2.52 Mta。

2.3 靈活加氫改質(zhì)MHUG-Ⅱ技術(shù)加工催化裂化柴油和直餾柴油的試驗(yàn)研究

對于密度大、十六烷值低且硫氮含量高的催化裂化柴油、部分環(huán)烷基的直餾柴油和焦化柴油，目前通常采用劣質(zhì)柴油加氫改質(zhì)技術(shù)[7-8]，如國內(nèi)的MHUG、RICH技術(shù)和國外的SynshiftSynsat工藝、MAK-Fining HDC-LCO工藝等進(jìn)行處理。

按照海南煉化的規(guī)劃要求，全廠僅設(shè)一套柴油加氫裝置，加工全部的催化裂化柴油與直餾柴油。如果采用傳統(tǒng)的加氫改質(zhì)技術(shù)，由于裂化催化劑的存在，不可避免地會有直餾柴油中的高十六烷值組分即部分鏈烷烴的過度裂化，難以獲得最佳的選擇性(提高十六烷值和柴油收率)和經(jīng)濟(jì)性(氫氣有效利用)。尤其是在摻煉性質(zhì)較好的直餾柴油原料時(shí)，產(chǎn)品柴油收率低、氫耗與能耗相對較高，運(yùn)行費(fèi)用增加。

為此，石科院提出了在現(xiàn)有加氫精制與加氫改質(zhì)工藝基礎(chǔ)上，將加氫改質(zhì)和加氫精制反應(yīng)分區(qū)設(shè)置，組分不同和十六烷值不同的柴油原料采用分區(qū)進(jìn)料、分段加工的工藝解決方案。具體思路為：①低十六烷值、高硫氮含量的催化裂化柴油進(jìn)改質(zhì)反應(yīng)器，首先與加氫精制催化劑接觸進(jìn)行加氫脫硫、加氫脫氮以及烯烴和芳烴的加氫飽和等反應(yīng)，反應(yīng)產(chǎn)物再與加氫改質(zhì)催化劑接觸，進(jìn)行選擇性開環(huán)裂化反應(yīng)，降低環(huán)狀烴的含量、提高十六烷值；②高十六烷值、低硫氮含量的直餾柴油進(jìn)精制反應(yīng)器，進(jìn)行加氫脫硫、加氫脫氮以及烯烴和芳烴的加氫飽和等反應(yīng)，同時(shí)改質(zhì)反應(yīng)器流出物在精制反應(yīng)器中進(jìn)行烯烴飽和以及部分單環(huán)芳烴飽和等補(bǔ)充精制反應(yīng)。

通過在原有柴油加氫改質(zhì)MHUG工藝基礎(chǔ)上開發(fā)設(shè)置不同反應(yīng)區(qū)、不同性質(zhì)柴油原料分區(qū)進(jìn)料的靈活加氫改質(zhì)MHUG-Ⅱ工藝，以最大限度地提高柴油加工過程的選擇性和經(jīng)濟(jì)性。表5為采用MHUG-Ⅱ工藝加工海南煉化催化裂化柴油和直餾柴油生產(chǎn)國Ⅴ柴油時(shí)的中型試驗(yàn)結(jié)果。從表5可以看出，采用MHUG-Ⅱ工藝技術(shù)加工海南煉化混合柴油，產(chǎn)品硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)可降至10 μgg以下，十六烷值提高約8個單位。

表5 MHUG-Ⅱ技術(shù)中型試驗(yàn)結(jié)果

RTS技術(shù)和MHUG-Ⅱ技術(shù)的中型試驗(yàn)結(jié)果表明，采用MHUG-Ⅱ技術(shù)有利于解決海南煉化柴油十六烷值不足的問題，因此決定采用MHUG-Ⅱ技術(shù)進(jìn)行柴油加氫精制裝置的改造設(shè)計(jì)。

3 MHUG-Ⅱ工藝流程及柴油加氫裝置改造內(nèi)容

3.1 MHUG-Ⅱ工藝流程及其技術(shù)特點(diǎn)

柴油靈活加氫改質(zhì)MHUG-Ⅱ裝置由反應(yīng)、分離和分餾部分組成，工藝原則流程示意見圖2。反應(yīng)部分主要由兩組進(jìn)料系統(tǒng)、反應(yīng)系統(tǒng)、新氫系統(tǒng)和循環(huán)氫系統(tǒng)組成。在反應(yīng)系統(tǒng)中，催化裂化柴油與少量直餾柴油混合，進(jìn)入改質(zhì)反應(yīng)器第一反應(yīng)區(qū)進(jìn)行預(yù)精制反應(yīng)，生成物進(jìn)入改質(zhì)反應(yīng)器第二反應(yīng)區(qū)；直餾柴油與改質(zhì)反應(yīng)器生成物混合后進(jìn)入加氫精制反應(yīng)器(第三反應(yīng)區(qū))。通過兩個原料油進(jìn)料系統(tǒng)、3個反應(yīng)區(qū)的設(shè)置，MHUG-Ⅱ工藝實(shí)現(xiàn)了對加氫精制和加氫改質(zhì)反應(yīng)過程的集成。在MHUG-Ⅱ工藝流程中，低十六烷值組分經(jīng)過加氫改質(zhì)反應(yīng)過程可大幅度提高十六烷值；高十六烷值直餾柴油組分僅僅經(jīng)過加氫精制反應(yīng)過程深度脫硫，避免了加氫改質(zhì)反應(yīng)區(qū)鏈烷烴裂化等副反應(yīng)。根據(jù)各類原料油的性質(zhì)不同進(jìn)行的反應(yīng)功能分區(qū)，整體上可提高反應(yīng)過程的選擇性；另外，可根據(jù)柴油加氫改質(zhì)和加氫精制技術(shù)特點(diǎn)量體裁衣式地設(shè)置不同氫油比，提高了氫氣利用效率。

圖2 MHUG-Ⅱ工藝原則流程及主要改造范圍示意

3.2 裝置改造的主要內(nèi)容

4 裝置改造后的催化劑選型與裝填

MHUG-Ⅱ工藝技術(shù)中使用了加氫精制和加氫改質(zhì)2種主催化劑。加氫改質(zhì)反應(yīng)區(qū)第一、第二床層為加氫精制反應(yīng)區(qū)，精制催化劑選用脫氮和芳烴飽和性能更好的Mo-Ni-W體系的加氫處理催化劑RN-32V[9]，以提高長周期運(yùn)行能力。改質(zhì)反應(yīng)器的第三、第四床層為加氫改質(zhì)區(qū)，裝填選擇性開環(huán)性能優(yōu)良的RIC-2改質(zhì)催化劑，以降低生成油的芳烴和環(huán)烷烴含量、增加鏈烷烴和單環(huán)環(huán)烷烴含量?？紤]到中遠(yuǎn)期海南煉化生產(chǎn)國Ⅴ柴油的實(shí)際需求，精制反應(yīng)器裝填脫硫性能更好的RS-2000加氫精制催化劑。各反應(yīng)器實(shí)際催化劑裝填數(shù)據(jù)見表6。

表6 催化劑裝填數(shù)據(jù)

5 生產(chǎn)數(shù)據(jù)及標(biāo)定總結(jié)

為評估柴油加氫裝置采用MHUG-Ⅱ技術(shù)改造后的催化劑性能、產(chǎn)品分布、產(chǎn)品性質(zhì)、裝置能耗、設(shè)備運(yùn)行等情況，于2014年7月進(jìn)行了生產(chǎn)與技術(shù)標(biāo)定工作。按照改造目標(biāo)，本次標(biāo)定設(shè)計(jì)了生產(chǎn)國Ⅳ柴油和國Ⅴ柴油2種工況下的標(biāo)定方案。

國Ⅴ柴油標(biāo)定方案：在加氫改質(zhì)反應(yīng)區(qū)進(jìn)料量100 t/h(包括催化裂化柴油80 t/h、直餾柴油20 t/h)、加氫精制反應(yīng)區(qū)進(jìn)料量195 t/h、反應(yīng)器入口氫分壓不小于6.4 MPa的條件下，調(diào)整循環(huán)氫量至改質(zhì)反應(yīng)區(qū)入口氫油體積比不低于800(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))，適當(dāng)優(yōu)化床層溫度分布和提高平均反應(yīng)溫度，使產(chǎn)品柴油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不大于10 μgg、十六烷值不小于51。

國Ⅳ柴油標(biāo)定方案：在國Ⅴ柴油標(biāo)定方案的基礎(chǔ)上，適當(dāng)優(yōu)化改質(zhì)反應(yīng)器和精制反應(yīng)器床層溫度分布、降低平均反應(yīng)溫度，使產(chǎn)品柴油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)不大于50 μgg、十六烷值不小于49。

5.1 原料性質(zhì)

受全廠加工負(fù)荷的限制，此次標(biāo)定期間MHUG-Ⅱ裝置的總加工量約273 t/h，加工負(fù)荷為設(shè)計(jì)值的92%。其中催化裂化裝置生產(chǎn)的全部柴油70～75 t/h作為改質(zhì)反應(yīng)器進(jìn)料，并補(bǔ)充直餾柴油25～30 t/h，改質(zhì)進(jìn)料維持100 t/h；其余直餾柴油約170 t/h直接作為精制反應(yīng)器進(jìn)料?？傮w上，催化裂化柴油加工量占總進(jìn)料量的26%左右，與設(shè)計(jì)值27%基本相當(dāng)。標(biāo)定期間的反應(yīng)進(jìn)料性質(zhì)見表7。

表7 標(biāo)定期間反應(yīng)進(jìn)料性質(zhì)

從表7可以看出，標(biāo)定期間柴油加氫進(jìn)料中直餾柴油密度(20 ℃)為0.840 7 gcm3，硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3 570 μgg，氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)為98 μgg，十六烷值為56.3，雙環(huán)及以上芳烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)為10%，總芳烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)為24.9%?？傮w來看，直餾柴油硫氮雜質(zhì)含量不高，十六烷值高，總芳烴和雙環(huán)及以上芳烴含量不高，是優(yōu)良的柴油加氫原料。催化裂化柴油密度(20 ℃)為0.954 9 gcm3，硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)為3 200 μgg，氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1 060 μgg，十六烷值僅為17.6；從族組成數(shù)據(jù)看，雙環(huán)及以上芳烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)大于60%，總芳烴質(zhì)量分?jǐn)?shù)高達(dá)84.1%。由于催化裂化柴油密度高、氮含量高、餾程偏重、十六烷指數(shù)低、雙環(huán)及以上芳烴和總芳烴含量高，改質(zhì)反應(yīng)器混合進(jìn)料的性質(zhì)較差。

5.2 主要操作條件與物料平衡

表8為標(biāo)定期間主要反應(yīng)條件，表9為物料平衡數(shù)據(jù)。生產(chǎn)國Ⅴ柴油標(biāo)定時(shí)，控制改質(zhì)反應(yīng)器入口氫分壓6.74 MPa；改質(zhì)反應(yīng)器主劑體積空速0.81 h-1、精制反應(yīng)器新鮮料體積空速1.67 h-1，總體積空速1.22 h-1；改質(zhì)反應(yīng)器精制劑和改質(zhì)劑平均反應(yīng)溫度分別為347 ℃和365 ℃，精制反應(yīng)器平均反應(yīng)溫度356 ℃；改質(zhì)反應(yīng)器入口氫油體積比977(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))，總氫油體積比466。由于改質(zhì)反應(yīng)器進(jìn)料中催化裂化柴油比例高，一床層和二床層溫升分別達(dá)到52 ℃和20 ℃，改質(zhì)反應(yīng)器總溫升109 ℃；精制反應(yīng)器總溫升18 ℃。

表8 標(biāo)定期間的主要反應(yīng)條件

注： 生產(chǎn)國Ⅴ和國Ⅳ柴油方案的總體積空速分別為1.22 h-1和1.20 h-1，總氫油體積比(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))分別為466和487。

生產(chǎn)國Ⅴ柴油方案標(biāo)定結(jié)束后，開始進(jìn)行生產(chǎn)國Ⅳ柴油方案的標(biāo)定調(diào)整，維持催化裂化柴油和直餾柴油的進(jìn)料量和比例不變，逐漸降低改質(zhì)反應(yīng)器和精制反應(yīng)器的反應(yīng)溫度。為了保證改質(zhì)反應(yīng)器精制催化劑出口的氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于20 μgg以保護(hù)后續(xù)加氫改質(zhì)催化劑，改質(zhì)反應(yīng)器的第一、第二床層反應(yīng)溫度維持不變，通過加大冷氫量降低第三、第四床層反應(yīng)溫度和精制反應(yīng)器的反應(yīng)溫度。改質(zhì)反應(yīng)器精制劑和改質(zhì)劑平均反應(yīng)溫度分別為347 ℃和360 ℃，精制反應(yīng)器平均反應(yīng)溫度為351 ℃。與生產(chǎn)國Ⅴ柴油方案標(biāo)定相比，改質(zhì)反應(yīng)器第三、第四床層平均溫度降低，同時(shí)第三、第四床層改質(zhì)劑溫升也略有降低。

從表9可以看出：執(zhí)行生產(chǎn)國Ⅴ柴油方案時(shí)的化學(xué)氫耗為0.97%，產(chǎn)品柴油收率為94.94%，產(chǎn)品柴油收率較高、化學(xué)氫耗較低，表明MHUG-Ⅱ技術(shù)具有良好的反應(yīng)過程選擇性；執(zhí)行生產(chǎn)國Ⅳ柴油方案時(shí)的操作條件略微緩和，氫耗略有下降，柴油收率上升0.67百分點(diǎn)，與此同時(shí)，石腦油收率下降0.46百分點(diǎn)。

表9 標(biāo)定期間的物料平衡

5.3 主要產(chǎn)品性質(zhì)

標(biāo)定期間的石腦油產(chǎn)品和柴油產(chǎn)品性質(zhì)分別見表10和表11。從表10和表11可以看出：2種生產(chǎn)方案下的石腦油氮質(zhì)量分?jǐn)?shù)均小于0.5 μgg，芳烴潛含量均達(dá)到58%以上，為優(yōu)質(zhì)的重整原料；與原料柴油相比，產(chǎn)品柴油的密度下降，十六烷值大幅提高，鏈烷烴及環(huán)烷烴含量提高，芳烴含量下降，特別是雙環(huán)及以上芳烴含量大幅度降低；產(chǎn)品柴油的密度、硫含量、十六烷指數(shù)和十六烷值等主要指標(biāo)全部達(dá)到了國Ⅳ和國Ⅴ清潔柴油標(biāo)準(zhǔn)的要求。

表10 標(biāo)定期間石腦油產(chǎn)品性質(zhì)

1) 含硫化氫。

表11 標(biāo)定期間柴油產(chǎn)品性質(zhì)

5.4 增產(chǎn)石腦油優(yōu)化調(diào)整

裝置開工后，由于市場對高標(biāo)號柴油的需求量不足，柴油加氫裝置一直在較低苛刻度條件下運(yùn)行，石腦油收率也維持在1%左右的較低水平。2014年4月，鑒于全廠重整原料不足，對柴油加氫裝置增產(chǎn)石腦油生產(chǎn)方案進(jìn)行了優(yōu)化調(diào)整，調(diào)整方案為：①提高改質(zhì)反應(yīng)器進(jìn)料量。改質(zhì)反應(yīng)器總進(jìn)料量由85 th 提至100 th，其中催化裂化柴油(73 th)全部進(jìn)改質(zhì)反應(yīng)器加工。②改質(zhì)反應(yīng)器第一、第二床層溫度維持不變，第三、第四床層以1 ℃h的速率緩慢提溫?？刂频谌⒌谒拇矊映隹跍囟炔淮笥?60 ℃，冷氫控制閥閥位不大于90%。提溫過程相應(yīng)降低精制反應(yīng)器入口溫度，保證精制柴油硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)在40～50 μgg范圍內(nèi)，及時(shí)調(diào)整分餾塔操作。裝置優(yōu)化調(diào)整前后的反應(yīng)參數(shù)對比見表12。

表12 柴油加氫裝置優(yōu)化調(diào)整前后的主要參數(shù)

從表12可以看出：優(yōu)化調(diào)整后石腦油的產(chǎn)量增加了6.5 t/h，占改質(zhì)進(jìn)料的比例從調(diào)整前的2.4%提高到調(diào)整后的8.5%；石腦油占總進(jìn)料的比例從調(diào)整前的1.1%提高到調(diào)整后的4.6%。但同時(shí)氫耗也大幅上升，增加了約2 800 m3/h(標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài))。

6 結(jié) 論

(1) 采用柴油靈活加氫改質(zhì)技術(shù)進(jìn)行改造后，柴油加氫裝置在70%～110%負(fù)荷下運(yùn)行平穩(wěn)，各設(shè)備、工藝參數(shù)、工藝流程符合設(shè)計(jì)要求。

(2) 柴油靈活加氫改質(zhì)裝置采用的MHUG-Ⅱ技術(shù)及其催化劑性能優(yōu)良，通過靈活調(diào)整反應(yīng)溫度等工藝參數(shù)，可以生產(chǎn)硫質(zhì)量分?jǐn)?shù)小于50 μgg或者10 μgg，十六烷值高于49或51的清潔柴油。

(3) 該裝置生產(chǎn)國Ⅴ清潔柴油時(shí)化學(xué)氫耗為0.97%，干氣產(chǎn)率僅為0.33%，產(chǎn)品柴油收率在94.9%以上，表現(xiàn)出較高的柴油選擇性和較低的氫耗水平。

(4) 副產(chǎn)的石腦油芳烴潛含量高，是一種優(yōu)質(zhì)的重整原料。通過靈活調(diào)整改質(zhì)反應(yīng)器進(jìn)料量和反應(yīng)溫度，石腦油收率可大幅增加，有利于緩解海南煉化石腦油不足的問題。

(5) 通過對柴油加氫裝置進(jìn)行改造，海南煉化順利完成了國Ⅳ柴油升級的任務(wù)，并具備國Ⅴ柴油的生產(chǎn)能力。

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RESEARCH AND PRACTICE OF DIESEL QUALITY UPGRADING IN HAINAN REFINERY

Xiu Zhengdong

(SINOPECHainanPetrochemicalCompany，Yangpu，Hainan578101)

SINOPEC Hainan Petrochemical Company was designed to produce the national Ⅲ clean diesel. Due to the high proportion of FCC light cycle oil with very low cetane number in diesel pool， the existing diesel hydrotreating unit with a capacity of 2.0 Mta could not satisfy with the production of the national Ⅳ or national Ⅴ diesel. By comparison， a flexible hydro-upgrading MHUG-Ⅱ process with separately feeding system developed by RIPP was selected and adopted for revamping the unit. The results show that the diesel in compliance with the specification of national Ⅳ (S is less than 50 μgg， cetane number higher than 49) or the national Ⅴ (S is less than 10 μgg， cetane number higher than 51) is successfully produced after revamping from mixed feed of straight run gas oil and FCC light cycle oil under mild operating conditions.

diesel； quality upgrading； flexible hydro-upgrading； unit revamping

2016-02-24； 修改稿收到日期： 2016-06-23。

修振東，高級工程師，從事煉油技術(shù)管理工作。

修振東，E-mail：xiuzd.hnlh@sinopec.com。