李亞童，申向東，高 矗，劉 昱(內(nèi)蒙古農(nóng)業(yè)大學(xué)水利與土木建筑工程學(xué)院，呼和浩特 010018)

河套灌區(qū)位于中國(guó)內(nèi)蒙古自治區(qū)西部的巴彥淖爾市，西接烏蘭布和沙漠，東至包頭市九原區(qū)，南臨黃河，北抵陰山，是中國(guó)設(shè)計(jì)灌溉面積最大的灌區(qū)之一。黃河流經(jīng)灌區(qū)南部邊緣345 km，灌區(qū)引黃灌溉條件便利，年均引黃用水量約38億m3左右，然而面對(duì)黃河水資源日益緊缺、用水高峰難錯(cuò)的嚴(yán)峻形勢(shì)，河套灌區(qū)建設(shè)進(jìn)入以節(jié)水改造為目的的新階段。從2005年開始灌區(qū)逐步進(jìn)行節(jié)水改造工程，其主要內(nèi)容為渠道襯砌防滲改造及建筑物配套工程。近些年因模袋混凝土具有整體性能好，強(qiáng)度高、耐磨、抗化學(xué)腐蝕等特點(diǎn)常被用到護(hù)坡、護(hù)底、防滲工程中[1]，逐步替代了以往混凝土砌塊襯砌。河套灌區(qū)節(jié)水改造工程將其作為一種新型現(xiàn)澆混凝土技術(shù)運(yùn)用到一干渠、總干渠、豐濟(jì)渠、沙河渠和南二分干渠等5處渠道襯砌中。截止2014年5月，5處模袋混凝土襯砌工作已相繼完工。由于在河套灌區(qū)渠道防滲工程中首次使用模袋混凝土，針對(duì)于河套灌區(qū)夏季高溫干旱、冬季嚴(yán)寒少雪、無霜期短、封凍期長(zhǎng)的地域和氣候特點(diǎn)，有關(guān)在役模袋混凝土的力學(xué)性能及耐久性的研究較少，缺乏系統(tǒng)和合理的評(píng)價(jià)。因此本文將利用鉆芯法直接檢測(cè)混凝土強(qiáng)度并通過應(yīng)力應(yīng)變分析及電子顯微鏡掃描從宏觀與微觀兩方面對(duì)河套灌區(qū)在役襯砌模袋混凝土渠道的力學(xué)性能進(jìn)行系統(tǒng)的質(zhì)量檢驗(yàn)檢測(cè)及科學(xué)的評(píng)估，使其可以在河套灌區(qū)以及北方寒旱區(qū)大面積的應(yīng)用推廣。

1 鉆芯法檢測(cè)現(xiàn)役渠道模袋混凝土強(qiáng)度

近年來隨著混凝土結(jié)構(gòu)無損檢測(cè)技術(shù)的發(fā)展，無損檢測(cè)技術(shù)在質(zhì)量監(jiān)控、工程驗(yàn)收、已建工程的安全性評(píng)價(jià)方面發(fā)揮了無可替代的重要作用[2]。其中分為非破損法、半破損法和綜合法三種。對(duì)于已投入使用的水工建筑來說，鉆芯法可以直接從渠道上鉆取芯樣，可直接測(cè)得混凝土的抗壓強(qiáng)度，不需進(jìn)行某種物理量與強(qiáng)度之間的換算，具有不受混凝土齡期限制、測(cè)試結(jié)果誤差范圍小、直觀、能真實(shí)地反映混凝土強(qiáng)度等諸多優(yōu)點(diǎn)[3]。因此本文采用鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度。由于目前國(guó)內(nèi)外對(duì)于模袋混凝土取芯技術(shù)并未提出相應(yīng)的技術(shù)規(guī)范，在此文中將參照普通混凝土取芯方法進(jìn)行操作。

1.1 模袋混凝土芯樣的制取

本工程中使用的主要工具是HZ-15混凝土鉆孔取芯機(jī)和人造金剛石薄壁鉆頭。首先把鉆機(jī)固定于被測(cè)混凝土渠道表面，由于襯渠屬于素混凝土所以不必考慮鋼筋及預(yù)埋件位置，然后人工把持鉆機(jī)緩慢鉆入、勻速鉆進(jìn)，對(duì)鉆頭連續(xù)加水冷卻[4]。由于模袋混凝土要求混凝土的流動(dòng)性大，從而工程中混凝土的粗骨料最大粒徑均小于一般混凝土粗骨料的最大粒徑，所以本次取芯直徑為75 mm，芯樣鉆取長(zhǎng)度根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)模袋混凝土的三種厚度進(jìn)行取樣，分別為100、120、150 mm。

1.2 模袋混凝土芯樣的加工

因?yàn)槟４炷辆哂泻軓?qiáng)的可塑性，需要對(duì)其進(jìn)行切割磨平等工序，使用紅外線切割機(jī)對(duì)現(xiàn)場(chǎng)鉆取的模袋混凝土芯樣進(jìn)行二次加工，去掉兩端不平整處，使芯樣的高徑比為1。在切割時(shí)要特別小心，避免蹦邊等現(xiàn)象出現(xiàn)，以免對(duì)芯樣的抗壓強(qiáng)度值產(chǎn)生影響。

2 模袋混凝土抗壓強(qiáng)度檢測(cè)批中異常值的剔除

由于鉆芯法屬于半破損的檢測(cè)手段，所以當(dāng)進(jìn)行鉆芯位置的選擇、芯樣尺寸確定、取芯機(jī)的安裝、芯樣的二次加工及進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)等這些相對(duì)主觀性的步驟時(shí)均會(huì)影響混凝土芯樣強(qiáng)度的測(cè)量值，從而影響強(qiáng)度的離散程度，這也是工程檢測(cè)中經(jīng)常會(huì)遇到的問題。因此根據(jù)《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS 03：2007)規(guī)定利用鉆芯法確定混凝土檢測(cè)批的強(qiáng)度推定值時(shí)，需要剔除抗壓強(qiáng)度樣本中的異常值。

根據(jù)《鉆芯法檢測(cè)混凝土強(qiáng)度技術(shù)規(guī)程》(CECS 03：2007)中3.2.3條規(guī)定剔除規(guī)則應(yīng)按現(xiàn)行國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)《數(shù)據(jù)的統(tǒng)計(jì)處理和解釋 正態(tài)樣本離群值的判斷和處理》(GB/T4883-2008)的規(guī)定執(zhí)行，其中格拉布斯雙側(cè)檢驗(yàn)法被廣泛使用。t檢驗(yàn)法雖然并未寫入規(guī)范中，但在一些文獻(xiàn)中也常使用這種方法進(jìn)行剔除，在此分別利用格布拉斯雙側(cè)檢驗(yàn)法[5]與t檢驗(yàn)準(zhǔn)則雙側(cè)檢驗(yàn)法[3]，找到適合本工程的剔除方法。

3 工程實(shí)例

南二分干渠位于內(nèi)蒙古河套灌區(qū)沈?yàn)豕嘤蚩刂品秶鷥?nèi)，模袋混凝土襯砌設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C25，模袋中灌注的是商品混凝土，配合比如表1，試配強(qiáng)度為33.2 MPa。由于需要對(duì)已建設(shè)使用的模袋混凝土渠道進(jìn)行質(zhì)量檢測(cè)，經(jīng)討論后決定采用鉆芯法，確定檢驗(yàn)批混凝土強(qiáng)度推定值。取芯時(shí)每隔4～5 m的位置鉆芯，鉆取15個(gè)直徑為75 mm，加工后高度為75 mm的芯樣。經(jīng)計(jì)算，檢驗(yàn)批芯樣抗壓強(qiáng)度值為23.9～41.3 MPa并利用格拉布斯檢驗(yàn)法進(jìn)行異常值剔除，如表2所示。

表1 南二分干渠(3-4)閘陰坡模袋混凝土配合比Tab.1 South of the canal (3-4) gate shady slope bagged concrete mix

表2 南二分干渠(3-4)閘陰坡檢驗(yàn)批芯樣抗壓強(qiáng)度及格拉布斯檢驗(yàn)計(jì)算Tab.2 The south canal (3-4) gate shady slope test batch of compressive strength for core samples and Grubbs test calculation

從表2可以看出，上限值與下限值的差值為6.7 MPa，且大于5.0 MPa或0.1 的最大值，表現(xiàn)出檢驗(yàn)批混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度中存在需要剔除的異常值。但通過對(duì)統(tǒng)計(jì)量的計(jì)算得出G′n>Gn的同時(shí)G′n

表3 南二分干渠(3-4)閘陰坡檢驗(yàn)批芯樣t檢驗(yàn)計(jì)算Tab.3 South canal (3-4) gate shady slope test batch of core sample t test calculated

當(dāng)n=15時(shí)t1>tn,且t1>t0.975，最小值為異常值，剔除；當(dāng)n=14時(shí)，t1>tn,且t1>t0.975，仍有異常值24.8 MPa存在，剔除；當(dāng)n=13時(shí)，未檢驗(yàn)出異常值。故檢驗(yàn)批混凝土芯樣的強(qiáng)度推定值按剔除后的13個(gè)數(shù)值進(jìn)行計(jì)算：fcu,e1=32.1 MPa，fcu,e2=27.4 MPa，差值為4.68 MPa。通過剔除，本組模袋混凝土芯樣的抗壓強(qiáng)度推定值符合規(guī)范中的各項(xiàng)要求，檢驗(yàn)批模袋混凝土芯樣的強(qiáng)度推定值為32.1 MPa，這也說明當(dāng)數(shù)據(jù)具有較大離散度時(shí)t檢驗(yàn)法剔除混凝土強(qiáng)度異常值的優(yōu)勢(shì)才更為明顯，同時(shí)得到t檢驗(yàn)法比格拉布斯檢驗(yàn)法更適合本段渠道。這是由于模袋混凝土不同于普通混凝土，屬于具有較高流動(dòng)性的自密實(shí)混凝土，泵送后無需振搗，因此在澆筑成型時(shí)會(huì)產(chǎn)生或多或少的空洞等缺陷，從而導(dǎo)致模袋混凝土檢驗(yàn)批芯樣的強(qiáng)度離散情況高于在澆筑后經(jīng)過充分振搗的普通混凝土，因此，相比普通混凝土t檢驗(yàn)法會(huì)較多的運(yùn)用到模袋混凝土強(qiáng)度的異常值檢驗(yàn)上。在此也說明規(guī)范中建議的剔除方法只能代表大部分的工程檢測(cè)并不能代表全部，我們?cè)谝蕾囈?guī)范的同時(shí)，也應(yīng)找到真正適合于研究工程的方法。同時(shí)也可建議在規(guī)范中添加t檢驗(yàn)法作為輔助計(jì)算方法或作為補(bǔ)充剔除模袋混凝土異常值的方法。

4 模袋混凝土應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系的測(cè)定及其特征

除了上面對(duì)檢驗(yàn)批強(qiáng)度推定值的計(jì)算，同樣需要對(duì)其力學(xué)性能進(jìn)行宏觀上及微觀上的分析。首先從宏觀上對(duì)檢驗(yàn)批模袋混凝土進(jìn)行應(yīng)力-應(yīng)變曲線分析。對(duì)芯樣試件進(jìn)行抗壓試驗(yàn)得出試驗(yàn)力與變形數(shù)據(jù)，根據(jù)式(1)，計(jì)算出應(yīng)力、應(yīng)變值，經(jīng)過對(duì)大量數(shù)據(jù)的取舍，得出代表檢驗(yàn)批混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線圖如圖1所示。

(1)

圖1 應(yīng)力應(yīng)變曲線Fig.1 Stress strain curve

此應(yīng)力應(yīng)變曲線分為上升段與下降段兩個(gè)階段，上升段初始時(shí)隨應(yīng)力的增加，應(yīng)變變化較小，應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系趨近于直線，出現(xiàn)這種現(xiàn)象的原因是試件兩端面不平整，試驗(yàn)機(jī)與試件端面接觸不完全。當(dāng)壓力機(jī)與芯樣端部完全接觸后，曲線走勢(shì)較初始階段平緩，此時(shí)模袋混凝土芯樣呈現(xiàn)出塑性性質(zhì)，而后隨著應(yīng)力的增大，混凝土芯樣在承受試驗(yàn)機(jī)對(duì)其施加的外力時(shí)，結(jié)構(gòu)的變形緩步增加，對(duì)外力的增加相應(yīng)的做出了正確的反應(yīng)，直至產(chǎn)生應(yīng)力最大值后，混凝土芯樣開始破壞。隨后產(chǎn)生下降段，不同于其他應(yīng)力-應(yīng)變曲線，本試驗(yàn)的下降段延伸雖較短但很平緩，隨應(yīng)力的減小，應(yīng)變?cè)黾虞^多，說明混凝土芯樣的延性較好，具有殘余強(qiáng)度抵抗變形。此應(yīng)力-應(yīng)變曲線與本組試件抗壓強(qiáng)度異常值剔除后的13塊芯樣試件的抗壓強(qiáng)度推定值的計(jì)算結(jié)果基本吻合。

為更好地了解這批模袋混凝土芯樣的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系并對(duì)已知的應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行數(shù)學(xué)公式的擬合，首先將圖3的應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行無量綱化處理，橫坐標(biāo)為 ( 為峰值應(yīng)力對(duì)應(yīng)的應(yīng)變)，縱坐標(biāo)為 ( 為應(yīng)力峰值)，即得出無量綱化的應(yīng)力-應(yīng)變曲線[6]，如圖2所示。對(duì)于普通混凝土的應(yīng)力-應(yīng)變曲線的表達(dá)式已提出多項(xiàng)式[7]、指數(shù)式[8]、三角函數(shù)[9]、有理分式[10]等一系列表達(dá)式。

根據(jù)文獻(xiàn)[11]，本文把應(yīng)力應(yīng)變曲線分上升段和下降段兩段進(jìn)行擬合，經(jīng)擬合上升段滿足二次多項(xiàng)式方程，下降段滿足線性方程：

(2)

其中式(2)中，a、b、c為上升段曲線參數(shù)，d、e為下降段曲線參數(shù)。a=-0.7682，b=1.6145，c=0.1545，d=-0.1338，e=1.1367時(shí)滿足南二分干渠(3-4)閘陰坡的應(yīng)力-應(yīng)變曲線方程的參數(shù)。

5 微觀形貌分析

為了能將宏觀上的計(jì)算與微觀中的圖像結(jié)合與呼應(yīng)，本文將從其微觀結(jié)構(gòu)特征上繼續(xù)闡述力學(xué)性能，從而更好的說明檢測(cè)結(jié)果的可靠性。因此本試驗(yàn)在檢驗(yàn)批模袋混凝土的粗骨料-水泥石界面過渡區(qū)和水泥石區(qū)域，分別拍攝了300倍和3 000倍的電子顯微鏡電描照片，如圖3所示。

圖3 電鏡照片F(xiàn)ig.3 electron microscope photographs

從圖3(a)可以看出，在水泥石與骨料界面存在著2～3 μm的微裂紋，水泥漿包裹著粗骨料及砂粒，砂漿的黏結(jié)性比較好，水泥的水化產(chǎn)物連接比較致密，孔隙產(chǎn)生較小。從圖3(b)中可以清晰地看到水泥的水化產(chǎn)物尺寸較小，從而孔隙便減少了許多，水泥石的孔隙中鑲嵌了較多的粉煤灰顆粒，起到了填充的作用，使結(jié)構(gòu)更加緊實(shí)，促進(jìn)了結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度提升，而且從圖中可以看到粉煤灰的顆粒粒徑在10～20 μm不等，這樣能填充水泥石中不同尺寸的孔隙，促進(jìn)了混凝土抵抗外力的能力。

6 結(jié) 論

(1)在計(jì)算檢驗(yàn)批試件強(qiáng)度推定值時(shí)，使用格拉布斯檢驗(yàn)法和t檢驗(yàn)法對(duì)檢驗(yàn)批試件進(jìn)行剔除，其中前者在差值大于5.0 MPa時(shí)并沒有檢驗(yàn)出異常值的存在，但后者卻能剔除出兩個(gè)異常值，同時(shí)降低了變異系數(shù)，說明模袋混凝土因其檢驗(yàn)批離散度較大比普通混凝土更加適用t檢驗(yàn)法?？梢越ㄗh在規(guī)范中加入t檢驗(yàn)法作為輔助計(jì)算方法或作為補(bǔ)充剔除模袋混凝土異常值的方法。

(2)南二分干渠(3-4)閘陰坡混凝土芯樣的強(qiáng)度推定值為32.1 MPa，雖然與設(shè)計(jì)配合比實(shí)驗(yàn)室強(qiáng)度33.2 MPa有一些降低，但是對(duì)于服役混凝土來說，強(qiáng)度仍然高于設(shè)計(jì)強(qiáng)度的30%，已經(jīng)體現(xiàn)出本段混凝土良好的力學(xué)性能，整體工程質(zhì)量可靠，且能按照設(shè)計(jì)要求繼續(xù)服役。

(3)通過對(duì)南二分干渠(3-4)閘陰坡模袋混凝土芯樣檢驗(yàn)批應(yīng)力-應(yīng)變曲線的分析可以看出，曲線走勢(shì)平緩，由上升段與下降段組成，能說明在滿足設(shè)計(jì)強(qiáng)度的同時(shí)，混凝土芯樣的延性好，在受到外力時(shí)，可以做出相應(yīng)的力學(xué)反應(yīng)，確保了建筑物的安全性，且上升段曲線滿足二次多項(xiàng)式方程，下降段滿足線性方程。

(4)通過SEM電鏡掃描圖片，可以看出粉煤灰的添加能有效地填充混凝土中的微小孔隙，使試件內(nèi)部水泥、骨料、摻和料能有效的連接、鑲嵌在一起，從而提高了混凝土的整體強(qiáng)度。

(5)本文通過從宏觀上與微觀上的分析均說明了工程的力學(xué)性能與通過t檢驗(yàn)剔除異常值后計(jì)算得到的強(qiáng)度推定值相符合，同時(shí)得到本檢測(cè)段的安全性能是可靠的。

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